Контрольная работа : Ременные передачи 


Полнотекстовый поиск по базе:

Главная >> Контрольная работа >> Промышленность, производство


Ременные передачи




Ременные передачи

1. Исходные данные для расчетов

Для сравнимости результатов при анализе решений расчеты различных типов ременных передач произведены для одних и тех же исходных данных:

1) номинальная мощность привода винтового конвейера Pnom = 2,9 кВт;

2) частота вращения ведущего шкива (вала двигателя) n1 = 950 мин – 1;

3) передаточное число i = 1,6;

4) ограничения:

а) по условиям компоновки: номинальное межцентровое расстояние аnom = 500 ± 60 мм; угол наклона передачи ψ = 250; высота редуктора H = 450 мм;

б) по режиму работы: значительные колебания нагрузки, кратковременная пусковая перегрузка до 200 % от номинальной; работа двухсменная.

Общие параметры при расчетах

1) Общая расчетная схема для всех типов передач приведена на рис. 1.1.

2) Согласно Pдв = Pnom, где Pдв – потребная мощность двигателя – и

n1= 950 мин– 1 принят электродвигатель АИР 112МА6У3 (Pдв = 3 кВт), у которого габарит d30 = 246 мм (рис. 1.1).

Диаметры шкивов по условиям компоновки должны быть:

d1d30, d2H (1.1)

3) По табл. П8 режим работы – тяжелый, коэффициент динамичности

нагрузки и режима работы Cp = 1,3.

4) Номинальный вращающий момент T1nom = 9550·2,9 / 950 = 29,2 H·м.

Расчетная передаваемая мощность P = PnomСp = 2,9·1,3 = 3,77 кВт. (1.2)

Расчетный передаваемый момент T1 = 9550·3,77 / 950 = 37,9 H·м. (1.3)

2. Расчет плоскоременной передачи

Последовательность и результаты расчета передач с синте-ическим и прорезиненным кордшнуровым ремнями оформлены в виде табл. 2.1.


Рис. 1.1. Расчетная схема ременной передачи

Анализ результатов расчета по табл. 2.1:

1) Для передачи мощности P = 3,77 кВт при n1 = 950 мин– 1 плоские прорезиненные ремни не годятся, так как требуется b = 156…71,8 мм при d1 = 140…200 мм, а изготавливают ремни только до b max = 60 мм (табл. П2). Если принять b = 60 мм, то для передачи наименьшей величины Ft = 379 H (п. 12 табл. 2.1) потребуется [p] [p0] 379 / 60 = 6,3 Н/мм. Это может быть выполнено (табл. 2 части I) при d1 = 224 и 250 (≈ d30) мм, σ0 = 2 МПа и [p0] = 6,5 Н/мм. Пересчет на данные размеры d1 приведен в табл. 2.1, начиная с п. 18.

2) При использовании синтетического ремня толщиной 1,0 мм вариант с d1 = 100 мм неудовлетворителен, так как расчетная ширина b = 90,1 мм должна быть округлена до ближайшей большей b = 100 мм (табл. П1), но тогда длина Lp = 1400 мм не удовлетворяет Lp min = 1500 мм при b = 100 мм.

3) Сравнивая результаты при b = 60 мм (для вариантов d1 = 160 и 224 мм), видим, что в передаче с прорезиненным ремнем габариты по диаметрам и частота пробега ремня увеличились в 1,4 раза

Таблица 2.1 – Формуляр расчета плоскоременных передач

Параметры

Результаты расчета для ремней

Примечание

Наименование

источник

синтетического

прорезиненного

1. Толщина ремня δ, мм

табл. П1, П2

1,0

2,8

2. Диаметр шкива d1, мм

формула (2)*

174…206

3. Отношение d1 / δ

стр. 8 (ч.I) **

174…206 > 100

62…74 > 50

4. Диаметр d1, мм

ГОСТ 17383 – 73

100

160

180

140

180

200

Принято

d1 < d30

5. Диаметр d2, мм

(3)

158

253

285

222

285

316

ξ = 0,01

d2, мм

ГОСТ 17383 – 73

160

250

280

224

280

315

d2 < H

6. Фактическое i

(4)

1,62

1,58

1,57

1,62

1,57

1,59

7. Скорость ремня v, м / c

πd1n1 / 60000

4,97

7,96

8,95

6,96

8,95

9,95

< [35]

8. Угол обхвата , град

(7)

173,16

169,74

168,6

170,42

168,6

166,9

> [1500 ]

9. Расчетная длина ремня Lp, мм

(10)

1410

1648

1728

1575

1728

1816

а = 500

Lp, мм

стандарт

1400

1600

1800

1600

1800

1800

R20

10. Частота пробегов μ, с – 1

(49)

3,6

5

5

4,4

5

5,5

< [15]

11. Межцентровое расстояние аnom, мм

(14)

495

476

536

512

536

492

[440 ÷ 560]

12. Передаваемая окружная сила Ft, H

(17)

759

474

421

542

421

379

13. Предварительное напряжение σ0, МПа

табл. 2 (ч.I)

7,5

7,5

7,5

2

2

2

14. Допускаемая удельная окружная сила

[p0], Н / мм

табл. 2 (ч.I)

8,5

8,5

8,5

3,5

4,5

5,5

15. Коэффициенты: C0

стр. 11 (ч.I)

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

= 250

Cα

(19)

0,98

0,97

0,97

0,97

0,97

0,96

Cv

(20)

1,01

1,0

1,0

1,02

1,01

1,0

16. Допускаемая сила [p] в условиях

эксплуатации, Н / мм

(18)

8,42

8,25

8,25

3,47

4,41

5,28

17. Расчетная ширина ремня b', мм

(21)

90,1

57,5

51

156

95,5

71,8

округление b, мм

Табл.П1, П2

-

60

60

-

-

-

18. Пересчет передачи с прорезиненным ремнем

d1, мм

224

250

на d1 = 224 и 250 мм

d2, мм

355

400

< H = 450

i

1,6

1,62

v, м / с

11,14

12,44

< [25 м / с]

, град

165,07

162,9

> [1500 ]

Lp, мм

1918

2032

а' = 500

Lp, мм

2000

2000

, с 1

5,57

6,2

< [15 с 1]

аnom, мм

541

484

[440 ÷ 560]

Ft, H

338

303

Cα

0,96

0,95

Cv

0,99

0,98

[p], Н / мм

6,18

6,05

b', мм

54,7

50,08

b, мм

60

50

4) Если в техническом задании на проект вид ремня задан, то следует, исходя из результатов расчета, отдать предпочтение вариантам:

а) синтетический ремень; d1 = 160 мм; d2 = 250 мм; μ = 5 с – 1; b = 60 мм;

Lp = 1600 мм;

б) прорезиненный кордшнуровой ремень d1 = 224 мм; d2 = 355 мм; μ = 5,57с – 1; b = 60 мм; Lp = 2000 мм.

5) Если вид плоского ремня не задан, то преимущество имеет синтетический ремень по п. 4а.

3. Расчет клиноременных передач

Для клинового ремня нормального сечения по величинам P = 3,77 кВт, T1 = 37,9 H·м, n1 = 950 мин –1, пользуясь рис. П1 и табл. П4, выбираем сечения А и В(Б). Назначаем класс ремня II.

Для узкого ремня (табл. П4) – сечение SPZ (УО), для поликлинового ремня (табл. П6) – сечение Л.

Размеры сечений кордшнуровых ремней даны в табл. 3.1.

Таблица 3.1 – Размеры выбранных сечений ремней и параметры передач (см. рис. 1, ч.I)

Параметры

Сечение ремня

А

В(Б)

SPZ(УО)
Л

1. WP, мм

11

14

8,5

P = 4,8 мм

2. W, мм

13

17

10

H = 9,5 мм

3. T, мм

8

11

8

H = 4,68 мм

4. y0, мм

2,8

4,0

2

5. А, мм2

81

138

56

6. mп, кг/м

0,1

0,18

0,084

0,045 *

7. d1 min, мм

90

125

63

80

Формула (6) может быть представлена как 0,7d1(1 + i) < а < 2d1(1 + i).

Отсюда при i = 1,6 и а = 500 мм рекомендуемый d '1 находится в пределах

135 < d1 < 385 мм. Заданное ограничение (d1 d30 = 246 мм) уменьшает интервал до 135 < d1 < 246 мм. Округляя d1 по ГОСТ Р 50641 – 94, получим 140  d1 224 мм. Тогда d2 = id1 дает 224  d2 355 мм, что находится в пределах ограничения H = 450 мм.

Для сравнительного расчета выбираем шкивы с диаметрами:

d1, мм ……. 140 160 200 224

d2, мм ……. 224 250 315 355.

Для тяжелого режима работы долговечность ремней в эксплуатации (табл. П3)

TP = TP(ср)К1К2, где К1 = 0,5 – коэффициент режима работы; К2 = 1 – коэффициент климатических условий; TP(ср) = 2500 ч (II класс) – ресурс ремней при среднем режиме и TP = 2500·0,5·1 = 1250 часов. Гарантированный ресурс изготовителя при этом – 300 ч.

При расчете на долговечность было принято: E = 100 МПа, m = 8, σу = 9 МПа; Nоц = 2·10 6 – наработка клиновых ремней II класса с передачей мощности (табл. П3).

Общие расчетные параметры, независящие от вида ремня, представлены в табл. 3.2.

Продолжение расчета, специфического для ремней нормального сечения, – в табл. 3.3.

Анализ результатов расчета по табл. 3.3.

1) Для ремней класса II сечения А, начиная с d1 = 180 мм и выше (рис. П3)

Р0 не зависит от диаметра шкива и не влияет на количество ремней. То же для сечения В(Б), начиная с d1 = 280 мм и выше.

2) Отношение Lh / TP ≥ 1 показывает, что данные варианты параметров обеспечивают требуемую эксплутационную долговечность TP = 1250 часов.

Ремни сечения А удовлетворяют этому условию для всех выбранных d1, сечения В(Б) – только для d1 = 224 мм.

По условию долговечности для дальнейшего анализа оставляем ремни сечения А.

3) При d1 = 140 и 160 мм количество ремней сечения А одинаково

(К = 3), но долговечность при d1 = 160 мм (Lh = 5110 ч) в 2,38 раза выше, чем при d1 = 140 мм (при разности диаметров всего 20 мм). Во столько же раз уменьшается вероятность замены комплекта ремней в работе при d1 = 160 мм. При d1 = 200 мм (Lh = 5360 ч), долговечность увеличивается несущественно, но растут габариты передачи.

4) Исходя из анализа результатов расчета при соблюдении всех наложенных ограничений, окончательно выбираем передачу с параметрами:

РЕМЕНЬ А – 1600 II ГОСТ 1284.1 – 89; d1 = 160 мм, d2 = 250 мм, i = 1,58, v =

8 м/с, α = 169,7 0, μ = 5 с –1, аnom = 476 мм, ∆ = 80 мм, К = 3, F0 = 119 H, Fвx = 644 H, Fвy = 300 H, Lh = 5110 ч, Lh / TP = 4,09.

Общие расчетные параметры передач с узкими и поликлино-выми ремнями приведены в табл. 3.1 и 3.2.

Продолжение специфики расчета этих передач оформлено в табл. 3.4.

Анализ результатов расчета по табл. 3.4.

Таблица 3.2 – Формуляр расчета общих параметров клиноременных передач

Параметры

Результаты расчета при d1, мм

Примечание

наименование

источник

140

160

200

224

1. Фактическое i

(4)*

1,62

1,58

1,59

1,6

ξ = 0,01

2. Скорость ремня v, м / с

(5)

6,96

7,96

9,95

11,14

3. Угол обхвата α, град

(7)

170,4

169,7

166,9

165,1

4. Расчетная длина ремня: Lp, мм

(10)

1575

1648

1816

1918

Lp, мм

стандарт

1600

1600

1800

2000

5. Частота пробегов μ, с 1

(49)

4,4

5

5,5

5,6

< [20]

6. Межцентровое расстояние аnom, мм

(14)

512

476

492

541

[440…560]

7. Регулирование а, мм:

Δ1: нормальный ремень,

Δ1 = 0,025 Lp

40

40

45

50

S1 = 0,025

узкий ремень,

Δ1 = 0,04 Lp

64

64

72

80

поликлиновой ремень;

Δ1 = 0,03 Lp

48

48

54

60

Δ2: нормальный (по сечению В(Б)) ремень,

(16)

40

40

42

40

S2 = 0,009

узкий ремень,

Δ2 = 0,02 Lp

32

32

36

40

поликлиновой ремень

Δ2 = 0,013 Lp

21

21

23

26

8. Ход регулирования Δ, мм:

Δ1+ Δ2

нормальный ремень,

80

80

87

94

узкий ремень,

96

96

108

120

поликлиновой ремень

69

69

77

86

проекция Δx, мм:

Δcosψ

нормальный ремень

73

73

79

85

узкий ремень

87

87

98

109

поликлиновой ремень

63

83

70

78

Таблица 3.3 – Продолжение расчета (табл. 3.2) передачи с клиновыми ремнями нормального сечения А и В(Б)

Параметры

Результаты расчета при d1, мм, и сечениях ремней

Примечание

наименование

источник

140

160

200

224

А

В(Б)

А

В(Б)

А

В(Б)

А

В(Б)

  1. Номинальная мощность

Р0, кВт

Рис.П3, П4

1,73

2,22

2,1

2,83

2,42

4,05

2,42

4,75

Класс II

2. Коэффициенты Сα

стр. 11 (ч.I)

0,98

0,98

0,98

0,98

0,97

0,97

0,965

0,965

СL

(23)

0,98

0,93

0,98

0,93

1,01

0,95

1,04

0,98

3. Ориентировочное число

ремней К '0

(22)

2,27

1,86

1,87

1,46

1,59

1

1,55

0,84

при Ск = 1

4. Коэффициент Ск

стр. 12 (ч.I)

0,8

0,82

0.82

0,83

0,82

1

0.82

1

5. Расчетное число ремней

К0' / Ск

К

2,84

2,27

2,28

1,76

1,94

1

1.89

0,84

принято К

3

3

3

2

2

1

2

1

  1. Предварительное натяже-ние ветви одного ремня F0, Н

(31)

134

138

119

181

146

294

137

271

Сp = 1,2 *

7. Окружное усилие

одного ремня Ft, Н

103P / (vК)

181

181

158

237

189

379

169

338

8. Сила на валах Fв, Н

(38)

801

825

711

721

580

584

543

537

9. Составляющие Fв

по осям: Fвх

(41)

726

748

644

653

526

529

492

487

Fвy

339

349

300

305

245

247

229

227

10. Напряжения в ремне

σ0, МПа

F0 / A

1,65

1,0

1,47

1,31

1,8

2,13

1,69

1,96

σt / 2

Ft / (2A)

1,12

0,66

0,98

0,86

1,17

1,37

1,04

1,22

σц

10 – 6 ρv2

0,06

0,06

0,08

0,08

0,13

0,13

0,16

0,16

ρ = 1300 кг3

σр

σ0+σt / 2+σц

2,83

1,72

2,53

2,25

3,1

3,63

2,84

3,34

σи1

2Ey0 / d1

4,0

5,75

3,5

5,0

2,8

4,0

2,5

3,58

E = 100 МПа

σр / σи1

0,7

0,3

0,72

0,45

1,1

0,9

1,14

0,94

Коэффициент ξi

рис. 5 (ч.I)

1,87

1,95

1,87

1,92

1,81

1,83

1,8

1,82

i = 1,6

σmax

σр + σи1

6,83

7,47

6,03

7,25

5,9

7,63

5,34

6,92

11. Долговечность Lh, ч

(48)

2146

1093

5110

1203

5357

693

11626

1479

Отношение Lh / Tp

1,72

0,87

4,09

0,96

4,29

0,55

9,3

1,18

Таблица 3.4 – Продолжение расчета (табл. 3.2) передач с узким ремнем SPZ(УО) и поликлиновым сечения Л

Параметры

Результаты расчета при d1, мм, и сечениях ремней

Примечание

наименование

источник

140

160

200

224

SPZ

Л

SPZ

Л

SPZ

Л

Л

  1. Номинальная мощность P0, кВт.

Допускаемая окружная сила одного

клина F0, Н

Рис.П6

Табл.4 (ч.I)

2,7

83

3,4

83

4,15*

83

83

2. Коэффициенты:

Cα

стр. 11 (ч.I) и (26)

0,98

0,98

0,98

0,98

0,97

0,97

0,97

CL

(23)

1,0

1,01

1,0

1,01

1,02

1,03

1,05

m = 6

CК

стр. 12 (ч.I)

0,82

0,82

1,0

К = 2 и 1

CV

0,908 – 0,0155 v

-

0,8

-

0,78

-

0,75

0,74

табл. 4 (ч.I)

Cd

2,95 – 155 / d1

-

1,84

-

1,98

-

2,18

2,26

табл. 4 (ч.I)

3. Расчетная окружная сила одного

клина F0, Н

(25)

-

121

-

127

-

135

141

4. Расчетное число ремней К '

(22)

1,74

-

1,38

-

0,92

-

-

принято К

2

-

2

-

1

-

-

5. Передаваемая сила Ft, Н

103 P / (vК)

271

542

237

474

379

379

338

Для Л К = 1

6. Число клиньев z'

Ft / F1

-

4,48

-

3,73

-

2,8

2,4

[4…20]

принято z

табл. П6

-

5

-

4

-

4

4

4 – min

7. Ширина ремня b, мм

Pz

-

24

-

19,2

-

19,2

19,2

p = 4,8 мм

8. Предварительное натяжение F0, Н

(34) и (35)

203

409

179

359

290

296

271

9. Сила на валах Fв, Н

(38) и (39)

809

815

713

715

576

588

537

проекции Fвx

(41)

733

739

646

648

522

533

487

Fвy

(41)

342

344

301

302

243

248

227

10. Напряжения в ремне, МПа

σ0

F0 / A

3,63

-

3,2

-

5,18

-

-

A = 56 мм2

σt / 2

Ft / (2A)

2,42

-

2,12

-

3,38

-

-

σц

10 – 6 ρv2

0,06

-

0,08

-

0,13

-

-

ρ = 1300 кг3

σр

σ0+ σt / 2+ σц

6,11

-

5,4

-

8,69

-

-

σи1

2Ey0 / d1

2,86

-

2,5

-

2

-

-

E = 100 МПа

σр / σи1

2,14

-

2,16

-

4,35

-

-

коэффициент ξi

рис. 5 (ч.I)

1,6

-

1,6

-

1,4

-

-

i = 1,6

σmax

σр + σи 1

8,97

-

7,9

-

10,69

-

-

1) Для узких ремней SPZ(УО) рекомендуемые d1 ограничены (рис. П6) 180 мм. При увеличении диаметров свыше 180 мм передаваемая мощность одним ремнем P0 не изменяется. Поэтому в табл. 3.4 вариант с d1 = 224 мм для SPZ(УО) не рассматривается.

2) Количество К ремней SPZ(УО) при d1 = 140 и 160 мм равно 2. При d1 = 200 мм К = 1, но σmax = 10,64 МПа превосходит предел выносливости σу =

9 МПа, что по условиям работоспособности недопустимо.

3) Выбираем передачу с узкими ремнями SPZ (УО):

РЕМЕНЬ SPZ(УО) – 1600 ТУ 38–40534 – 75; К = 2, d1 = 160 мм, d2 = 250 мм,

i = 1,58, v = 8 м/c, α = 169,7 0, μ = 5 с –1, аnom = 476 мм, ∆ = 96 мм, F0 = 179H, Fвx = 646 H, Fвy = 301 H, σmax = 7,9 МПа.

4) Передача с поликлиновым ремнем сечения Л может быть рекомен-дована лишь при d1 = 140 мм, где количество клиньев ремня К = 5, и при d1 = 160 мм К = 4. При других d1 расчетное К значительно меньше минимально допустимого значения [Kmin = 4].

5) Чтобы сохранить одинаковые кинематические и геометрические пара-метры всех клиноременных передач, для поликлиновой передачи принимаем

РЕМЕНЬ Л – 1600 ТУ 38–105763–84 с числом клиньев К = 4, b = 19,2 мм, d1 = 160 мм, d2 = 250 мм, v = 8 м/с, μ = 5 с –1, F0 = 359 H, Fвx = 648 H, Fвy = 302 H.

Сравнение передач с клиновыми ремнями

При общих геометрических (d1, d2, α, LP, а) и кинематических (i, v, μ) параметрах для варианта при d1 = 160 мм имеем:

Сечение

К

F0

Fвx

Fву

σ0

σt

σmax

Lh

Lh /TP

А

3

119

644

300

1,47

2,0

6,03

5110

4,09

SPZ(УО)

2

179

646

301

3,2

4,2

7,9

-

-

Л

4

359

648

302

-

-

-

-

-

1) Количество ремней SPZ(УО) меньше, чем А, меньше ширина шкивов, но σmax в них выше, что сказывается на долговечности.

2) При К = 3 ремни сечения А обеспечивают долговечность в 4 раза больше требуемой эксплуатационной. Это значит, что при общей долговечности других передач привода (например, редуктора в 10000 часов), следует ожидать двухкратной смены комплекта из 3-х ремней нормального сечения А.

3) Силы Fвx, Fвy, действующие на валы, не зависят от типа ременной передачи и примерно равны.

4) При заданных исходных условиях на расчет передачи использование поликлиновых ремней нецелесообразно, так как их основное назначение – замена комплекта клиновых ремней при К ≥ 6…8, а в настоящем расчете К = 3 и 2.

5) Расчеты ременных передач показывают, что выбор d1 = dmin для данного сечения ремня не обеспечивает необходимой долговечности ремней.

Таблица 4.1 – Формуляр расчета зубчатоременной передачи

Параметры

Результаты расчета при d1 мм, и m мм

Приме-

чание

наименование

источник

140

160

200

4

5

7

4

5

7

4

5

7

1. Число зубьев z1

d1 / m

35

28

20

40

32

23

50

40

29

> z1 min

z2

d2 / m

56

45

32

63

50

36

79

63

45

< z2 max

2. Фактическое i

i = z2 / z1

1,6

1,61

1,6

1,58

1,56

1,57

1,58

1,58

1,55

3. Скорость ремня v м/с

(5)

6,96

170,4

7,96

169,7

9,95

166,9

[40 м/c]

4. Угол обхвата , град

(7)

5. Число зубьев в зацеплении z0

(9)

16,6

13,3

9,5

18,9

15,1

10,8

23,2

18,5

13,4

> [6]

6. Расчетная длина ремня

LP, мм

(10)

1575

1575

1575

1648

1648

1648

1816

1816

1816

7. Число зубьев ремня zP

принято zP

LP / m

табл. П7

125,3

125

100,3

100

71,6

71

131,1

130

104,9

105

74,9

75

144,5

140

115,6

120

82,6

80

R40

8. Окончательно LP, мм

mzp

1571

1571

1561

1634

1649

1649

1759

1885

1759

9. Межцентровое

расстояние аnom, мм

(14)

498

498

493

493

500

500

472

535

472

[500 ± 60]

10. Передаваемая окружная

сила Ft,H

(17)

542

474

379

11. Допускаемая удельная

окружная сила типовой

передачи [F]0, Н/мм

табл. 5 (ч.I)

25

30

32

25

30

32

25

30

32

12. Коэффциенты

Cu = 1 (i > 1), Cz = 1 (z0 > 6), Cp = 1 (ролики отсутствуют)

13. Допустимая удельная

окружная сила Fy, H/мм

(27)

25

30

32

25

30

32

25

30

32

Fy = [F]o

14. Погонная масса ремня

mп.103 кг / (м. мм)

табл. 5 (ч.I)

6

7

8

6

7

8

6

7

8

15. Ширина ремня b0, мм

(при Сш = 1)

Ft / Fy

22

18

17

19

16

15

15

13

12

Коэффициент Сш

стр. 13 (ч.I)

0,97

0,82

0,76

0,89

0,7

0,7

0,7

0,7

0,7

Ширина ремня b', мм

принято b, мм

(29)

табл. П7

22,6

25

22,3

25

22,5

25

21,6

25

22,9

25

21,5

25

22,2

25

18,5

20

17,3

20

16. Давление на зубьях p, МПa

(30)

1,05

0,93

0,76

0,8

0,72

0,59

0,52

0,56

0,47

[p] = 1,0

17. Сила предварительного

натяжения F0,H

(36)

0,35

0,41

0,47

0,46

0,53

0,61

0.71

0,83

0,95

Для улучшения работоспособности ременной передачи следует увеличивать диаметры шкивов и, если позволяют условия компоновки, принимать

d1 ≥ (1,3…1,5) dmin.

4. Расчет зубчатоременной передачи

Предварительное значение модуля по формуле (1) m ≈ 35(2,9 / 950) 1/3 ≈ 5,08 мм. Для сравнительного расчета по табл. П7 принимаем m = 4; 5 и 7 мм.

Исходя из рекомендации (стр. 9 ч.I) для а использовать формулу (6) и учитывая ограничения (а = 500, d1 d30, d2 H) по условиям компоновки, для расчета принимаем те же диаметры, что и для клиноременной передачи (d1 = 140, 160, 200 и d2 = 224, 250, 315 мм). Зубья трапецеидального профиля.

Результаты расчета сведены в табл. 4.1.

На основании анализа результатов окончательно следует выбрать зубчатоременную передачу с минимальными размерами шкивов по условиям компоновки: d1 = 140 мм, d2 = 224 мм, i = 1,61, m = 5 мм, zp= 100, LP = 1571 мм, b = 25 мм, аnom = 498 мм, F0 = 0,41 H, Fвx = 598 H, Fвy = 275 H, μ = 4,43 < [μ] = 30 с-1;

Ремень, например, из литьевой резины: РЕМЕНЬ ЛР 5–100–25 ОСТ 38–05114–76, ОСТ 38–05246–81.

Сравнивая результаты всех расчетов различных передач в примерах, можно сделать заключение, что зубчатоременная передача имеет наименьшие габариты и усилия в ремнях.

Похожие работы: