Курсовая работа : Расчет динамических моментов 


Полнотекстовый поиск по базе:

Главная >> Курсовая работа >> Промышленность, производство


Расчет динамических моментов




План

1 Описание исполнительного механизма и технологического процесса его работы 2

2 Задание на курсовое проектирование 3

2.1 Кинематический анализ механизма 3

2.2 Построение нагрузочной диаграммы скорости как функции угла поворота кривошипа 9

3 Построение планов скоростей 10

4 Расчёт моментов 13

4.1 Расчёт статического момента 13

4.2 Расчёт динамического момента 14

6. Выбор муфт 18

8 Расчёт на статическую прочность выходного вала редуктора 21

Вывод 25

Список используемой литературы 26

1 Описание исполнительного механизма и технологического процесса его работы

В данном курсовом проекте рассматривается расчет привода подъёмно-качающегося стола. Стол предназначен для передачи слитка с одного ручья прокатного стана на другой. Слитки на стол подаются рольгангом в нижнем положении и снимаются с него в верхнем положениях. В исходное положение (нижнее) стол возвращается без слитка. Двигатель выключается до следующего поступления слитка на стол.

2 Задание на курсовое проектирование

2.1 Кинематический анализ механизма

Рассчитать привод подъёмно-качающегося стола, схема которого приведена на рис. 1, нагрузочная диаграмма угловой скорости на рис. 2

Рис. 1. Кинематическая схема подъёмно-качающегося стола:

1 - слиток;

2 - стол;

3 - штанга;

4 - трёхплечий рычаг;

5 - контргруз;

6 -шатун;

7 - кривошип;

8 - редуктор.

В таблице 1 приведены значения параметров для варианта 1.

Таблица 1

1

Вес слитка, кН, Gсл

30

2

Вес стола, кН, Gст

800

3

Вес контргруза, кН, Gгр

208

4

Длина слитка, м, Lсл

2,4

5

Расстояние ОзА, м, Lа

8,2

6

Длина стола, м, Lст

10

7

Радиус кривошипа, м, rкр

0,35

8

Длина шатуна, м, Lш

3,0

9

Радиус 1 го рычага, м, rl

0,65

10

Радиус 2 го рычага, м, r2

0,7

11

Радиус 3 го рычага, м, r3

1,7

12

Угол наклона рычагов к горизонту, град, γ

5

13

Число циклов в час, 1/ч, Z

170

14

Время работы, с, toб

8,4

15

Угловая скорость двигателя, рад/с, ωдв

75

По нагрузочной диаграмме угловой скорости (рис. 2) определим:

значение угловой скорости ωmax;

зависимость угловой скорости от угла поворота φ кривошипа;

вычислим передаточное число редуктора.

Разобьем нагрузочную диаграмму на участки I, II, III.

Участок I

Время изменяется в пределах

движение равноускоренное, угол поворота определим по формуле

, (1)

где:

εI – угловое ускорение рад/с.,

t – время в с.,

φ – угол поворота.

εI -находим из условия, что к моменту 0.1t, ω I = 0.7ωmax, Так как в начальный момент ω= 0 поэтому ω = ε t, следовательно

(2)

Уравнение вращательного движения на I участке примет вид

(3)

Угол поворота φ на участке I к моменту 0.1toб

(4)

Из выражения (3) выразим t.

, (5)

подставим в выражение (1) уравнение движения (5) и закон изменения угловой скорости (2), получаем

(6)

Отсюда:

(7)

Участок II

Время изменяется в пределах

,

движение равноускоренное, угловое ускорение определим по формуле

. (8)

Где:

ω – изменение скорости за весь второй участок

1 ωmax - 0,7 ωmax = 0,3ωmax;

t – изменение времени за весь второй участок

0,7toб - 0,1toб = 0,6toб.

Уравнение вращательного движения на этом участке

φ= φо+ ωо(t-to)+ ε(t-to)2 /2

φо– угол поворота в начале участка II(конец участка I),

to– начальный момент времени для участка II,

ωо– скорость вращения в начале участка II.

Подставляя все значения, получаем

φ = 0,035ωmax toб+0,7 ωmax(t - 0,1toб)+ 0,5ωmax(t - 0,1toб)2/2toб (9)

Выражение (9)

при t=0,1toб (начало участка II) дает значение φ = 0,035ωmax toб

при t=0,7toб (конец участка II) дает значение φ = 0,545 ωmax toб

Закон изменения скорости на участке II примет вид

(10)

Подставим значение ω0=0,7ωmax и получим

(11)

Отсюда . Значение t подставим в выражение (9)

Из этого выражения выразим ωII

(14)

Участок III

Время изменяется в пределах

,

Так как движение равнозамедленное, отрицательное угловое ускорение определим по формуле

. (15)

Где:

ω – изменение скорости за весь третий участок ∆ω = ωmax;

t – изменение времени за весь третий участок t = 1 - 0,7toб.= 0,3 toб

Закон изменения скорости на участке III примет вид

(16)

Уравнение вращательного движения на этом участке

φ= φо+ ωо(t-to)+ εIII (t-to)2 /2

φо– угол поворота в начале участка III(конец участка II), φ = 0,545 ωmax toб

to– начальный момент времени для участка III, to = 0,7toб

ωо– скорость вращения в начале участка III- ωо= ωmax.

Подставляя все значения, получаем

φ = 0,545 ωmax toб + ωmax(t - 0,7toб) - ωmax(t - 0,7toб)2/0,6toб (17)

Выражение (17)

при t = 0,7toб (начало участка III) дает значение φ = 0,545 ωmaxtoб

при t = toб (конец участка III) дает значение

φ= 0,545 ωmax toб+ 0,3ωmax toб - ωmax(0,09toб2)/0,6toб=0,695ωmaxtoб

Из выражения (16) выразим t

, (18)

и подставим в выражение (17). Преобразовывая, получим.

Из этого выражения выразим ωIII

(18)

Значение ωmax определим из выражения (17) при t = toб (конец участка III) φ=0,695ωmaxtoб. Полный оборот φ = выходной вал редуктора делает за toб=8,4с, поэтому ωmax= 2π/0,695 toб = 1,05рад/с

Передаточное число редуктора:

Где:

ωдв = 75-угловая скорость быстроходного вала редуктора, рад/с;

ωmax = 1,05-угловая скорость тихоходного (ведомого) вала редуктора, рад/с.

2.2 Построение нагрузочной диаграммы скорости как функции угла поворота кривошипа

По результатам расчётов угловой скорости и углового ускорения кривошипа строим графики ω = ω (φ) рис.1. и ε = ε (φ) рис.2. приложения 1

Диаграммы строим по результатам кинематического расчёта для двенадцати положений механизма через 30О и дополнительно включая точки перелома соответствующие углам поворота для t=0,1toб рассчитываем по формуле (4) т.е.

φ = 0,035ωmax toб = 0,035 * 1,05 * 8,4 = 0,309 рад=180*0,309 /π=18О

и для t=0,7toб рассчитываем по формуле (9) т.е.

φ = 0,545 ωmax toб=0,545*1,05*8,4 =4,807 рад = 180*4,807 /π=276 О

Для уточнения вида диаграммы на участке I найдем ω и ε на углах поворота φ = 6Ои 12О.

ε и ω рассчитываем следующим образом:

при 0О φ ≤ 18О расчет ведем по выражениям (2)и (7) соответственно;

при 18О < φ ≤276 О расчет ведем по выражениям (8)и (14) соответственно;

при 276 О < φ < 360О расчет ведем по выражениям (15)и(20) соответственно.

Результаты рассчитанные в программе Mathcad 12 (приложение 1) сведены в таблицу 2.

3 Построение планов скоростей

Планы скоростей строятся для двенадцати положений механизма. С помощью планов скоростей определяются скорости всех характерных точек механизма и центров весомых звеньев. Планы скоростей в приложении 2.

Рассматривая движение кривошипа, находим скорость точки А. Модуль скорости точки А определяется выражением

.

Вектор VA скорости точки А направлен в сторону вращения кривошипа перпендикулярно этому звену. На плане скоростей вектор отображается в выбранном масштабе отрезком [ра].

Рассматривая движение шатуна АВ как плоское и выбирая за полюс точку А, находим скорость точки В

VВ = VА+ VВА.

При этом векторном уравнении неизвестны лишь модули векторов VА и VВА (здесь VВА - скорость точки В во вращательном движении звена ВА вокруг полюса А), следовательно, это уравнение можно решить графически.

Отложив в масштабе вектор VА([ра] перпендикулярен ОА), через конец этого вектора проведём прямую, перпендикулярную шатуну АВ. Из точки р проводим прямую, перпендикулярную звену QB в пересечении этих прямых получим точку В. Длины отрезков [рв] и [ав] в масштабе плана скоростей отражают скорость точки ВVВ и скорость точки В вокруг точки А - VВА соответственно.

Очевидно, .

Скорости точек С и Е отображаются на плане скоростей отрезками [рс] и [ре] соответственно и могут быть найдены аналогично предыдущему, то есть

.

Направлены VС и VЕ перпендикулярно положению плеч r2 и r3 соответственно.

Скорость VD точки D определяем графически. Для этого через точку С проводим перпендикуляр положению штанги СD. Через точку Р проводим перпендикуляр к положению стола, точка пересечения прямых есть точка D.

Угловая скорость

Скорость VF центра масс стола (точка F) и величина угловой скорости ωF стола определяются:

VF = ωD |PF| где |PF|=1/2 Lст

Модуль скорости Vk центра масс слитка (при условии, что толщиной слитка по сравнению с размерами стола можно пренебречьи слиток находится на краю стола без свисания) определяется аналогично

VК = ωD |PК| где |PК|=Lст- Lсл/2

В результате построения планов скоростей для 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,10а,11,12 положений механизма рассчитываем скорости точек и угловые скорости стола, трёхплечего рычага и шатуна. Рассчеты проведены в программе Mathcad 12 (приложение 2) Результаты сводим в таблицу 3.

Таблица 3

точки

VЕ

м/с

VF

м/с

Vk

м/с

ωD

рад/с

Мст

кНм

Jпр*103

кгм2

кгм2

Мд

кНм

М

кНм

ε-2 рад/с-2

ω-1

рад/с

φ

рад

1

0

0

0

0

0

0

-0,042

0,000

0,000

0,875

0

0

2

0,451

0,095

0,166

0,019

-10,940

9,489

22,945

9,237

-1,703

0,063

0,753

0,524

3

0,673

0,152

0,268

0,030

-8,652

19,420

15,573

7,414

-1,238

0,063

0,795

1,047

4

0,764

0,189

0,333

0,038

1,129

23,880

0,000

1,504

2,633

0,063

0,835

1,571

5

0,732

0,171

0,300

0,034

10,130

19,350

-21,415

-8,139

1,991

0,063

0,874

2,094

6

0,432

0,091

0,161

0,180

3,888

5,940

-18,321

-7,962

-4,074

0,063

0,910

2,618

7

0

0

0

0

0

0

0,

0,145

0,145

0,063

0,946

3,142

8

0,458

0,104

-

0,021

-3,752

5,881

19,937

9,647

5,895

0,063

0,980

3,665

9

0,785

0,192

-

0,038

-4,074

16,560

15,725

9,008

4,934

0,063

1,013

4,189

10

0,956

0,237

-

0,047

7,915

23,300

9,699

6,531

14,446

0,063

1,044

4,712

10а

0,961

0,239

-

0,048

9,311

23,630

3,143

-8,210

1,101

-0,417

1,046

4,817

11

0,785

0,188

-

0,038

14,900

22,820

-17,252

-16,960

-2,060

-0,417

0,863

5,236

12

0,307

0,069

-

0,014

12,930

8,220

-23,403

-9,922

3,008

-0,417

0,555

5,760

4 Расчёт моментов

4.1 Расчёт статического момента

Потери мощности на трение в кинематических парах учитывается с помощью КПД механизма η.

В рассматриваемом примере в механизме имеется семь кинематических пар, из них, предположим, две пары - пары трения качения (соединения кривошипа с тихоходным валом редуктора посредством дополнительного разгрузочного устройства и сединения кривошипа с шатуном), а остальное - пары трения скольжения. Тогда КПД механизма η| определяется так:

η = ηк2*ηск2*ηск2*ηск

При ηк = 0,99, а ηск=0,98. Получим η = 0,992 * 0,982* 0,982 * 0,98 = 0,885.

Поскольку на механизм в рассматриваемом случае действуют лишь силы веса (стола, слитка и контргруза), то Мст определяется для 0 < φ < π, т.е. для тех моментов, когда слиток находится на столе, статический момент направлен против угловой скорости вращения кривошипа следующим выражением:

Для π < φ < 2π, т.е. для тех моментов, когда стол возвращается в исходное положение без слитка, статический момент направлен по угловой скорости вращения кривошипа Мст определится выражением:

По данным формулам расчет выполнен в программе Mathcad 12 (приложение 3). Результаты сводим в таблицу 3.

4.2 Расчёт динамического момента

Приведенный к оси кривошипа момент инерции для положений механизма 0<φ< π, т.е для точек 1-7 динамический момент рассчитаем по формуле

Где mгр, mст, mсл- масса груза, стола и слитка соответственно. m=G/g

При π <φ< 2π, т.е для точек 8-12

По данным формулам расчет выполнен в программе Mathcad 12 (приложение 4). Результаты сводим в таблицу 3.

По результатам расчётов строим график изменения приведённого момента инерции Jnp от угла поворота кривошипа φ.(рис.1 приложения 5).

Определение величины (для упрощения записи в дальнейшем обозначим ) производим путём численного дифференцирования.

По графику (рис.1 приложения 5) найдем значения Jnp промежуточных значений (середина каждого участка) и сведём в таблицу 4 значение Jnp рассчитываемых и промежуточных точек. определяем по формуле центрального дифференцирования

.

Точку 10а находим методом левого дифференцирования.

Таблица 4

точки

φ

рад

Jпр*103

кгм2

*103

кгм2

1

0

0

-0,042

0.262

2.400

18,109

2

0.524

9.489

22,945

0.785

14.400

18,989

3

1.047

19.420

15,573

1.309

22.560

8,511

4

1.571

23.880

0,000

1.833

22.560

-8,662

5

2.094

19.350

-21,415

2.356

11.360

-25,592

6

2.618

5.940

-18,321

2.88

1.760

-11,336

7

3.142

0

0,000

3.403

1.760

11,245

8

3.665

5.881

19,237

3.927

11.840

20,380

9

4.189

16.560

15,725

4.451

20.080

12,887

10

4.712

23.300

9,699

10а

4.817

23.630

3,143

10ц

4.974

23.440

-1,933

11

5.236

22.820

-17,252

11ц

5.498

14.400

-27,863

12

5.76

8.220

-23,403

12ц

6.021

2.160

1,427

1

6.283

0

-0,042


Значения рассчитываемых точек внесем в таблицу 3.

Динамический момент Мд, М, рассчитаем с помощью табличного редактора Microsoft Office Excel 2007. В нем же построим графики Мст, Мд, М от φ рис 3.

Динамический момент Мд рассчитываем по формуле

Сумма моментов М= Мст*Мд

Полученные значения заносим в таблицу 3.

5 Выбор редуктора

Для выбора редуктора, кроме величин М и U, необходимо знать наибольшее значение мощности.

Максимальное значение мощности, которую необходимо снять с тихоходного вала редуктора, находится из выражения

Nt = Мmax * ω

Мmax - максимальный суммарный момент на тихоходном валу редуктора =14,446кНм в точке 10

ωmax- угловая скорость в точке 10= 1,044рад/с

Nt =14,446*1,044=15,08 кВт

Мощность на быстроходном валу редуктора Nб с учётом коэффициента полезного действия редуктора ηр = 0,955.

Nб = Nt р = 15,08/0,955 = 15,8 кВт.

Итак, для выбора редуктора имеются следующие данные

U = 71,428;

Nб = 15,8 кВт;

ωдв = 75рад/с.

Далее по таблице [1] стр.162 находим соответствующий тип редуктора с максимально близкими характеристиками – ЦСН-55-II со следующими характеристиками:

U = 79,5;

Nб = 29 кВт;

ωдв = 78,5рад/с.

Редуктор представляет собой трехступенчатую зубчатую передачу. На верхней части корпуса имеется кольцевой выступ для установки стойки, на которую крепится фланцевый электродвигатель.

6. Выбор муфт

Редуктор имеет посадочное место под электродвигатель, муфту на быстроходный вал редуктора не применяем.

На тихоходный вал имеем:

Ǿ = 170 мм.

Мmax =14,446 кН*м

max M = Мmax /G=14,446/9,8 = 1474 кгс*м

На основании этих данных выбираем муфту МЗП для диаметров до 180 мм М = 5000 кгс*м [3].

7 Расчёт шпоночного соединения

Шпоночное соединение тихоходного вала с муфтой.

Расчёт ведём исходя из условия возможного смятия шпонки.

Размеры шпоночного паза 190 х 22 х 45(мм) [1].

Рис. 4. Эскиз вала со шпонкой

Расчет на смятие

Где:

D=170 - диаметр вала, мм;

h=44 - высота шпонки, мм;

[σ]см = - допускаемое напряжение (для поверхностей с твёрдостью 270...330 НВ), кгсмм2;(250×106 Па)

Мmaxред=29кВт (шпонку рассчитаем на максимальную мощность редуктора).

Отсюда l шпонки

Из стандартного ряда выбираем длину шпонки:{...50,55,60,65,…}.

l = 65 мм.

8 Расчёт на статическую прочность выходного вала редуктора

Рис. 5. Эскиз вала с действующими нагрузками

Делительный диаметр колеса D

М – модуль зубчатого зацепления - 11мм;

Z – число зубьев - 80;

β – угол наклона зубьев - 16о15`.

Рис. 6 Расчетная схема выходного вала

Рис. 7 Действующие усилия на оси вала

Расчет реакции опор

В расчетах на прочность влияние нормальной силы ZA не учитываем.

Построение епюр

Силы в опасном сечении

Проверим выполнение условия статичной прочности.

Формула эквивалентного момента по III гипотезе прочности.

где

Допускаемое напряжение для материала вала, [σ] =125 МПа;

[σ]эквШ = 36 МПа < [σ] = 125 МПа.

Условие статической прочности соблюдается.

Вывод

В данной работе рассмотрен способ передачи слитков при помощи подъёмно-качающегося стола. Проведено кинематическое и динамическое исследование механизма. Проведён выбор редуктора, расчёт шпоночного паза, а также расчёт вала по допускаемым напряжениям по III теории прочности.

Список используемой литературы

1 Краузе Г.Н., Кутилин Н.Д., Сацко С.А.. Редукторы, справочное пособие. - М. - Л.: Машиностроение, 1965.

2 Гузенков П.Г. Детали машин. - М.: Высшая школа, 1975.

3 Поляков В.С. Барбаш И.Д.Муфты Л.: Машиностроение, 1973.

4 Борисов A.M., Кислюк В.А., Левитов С.Д. Методическое пособие к курсовому проекту по общему курсу электропривода. Челябинск: ЧПИ, 1972.

5 Васильев В.Э. и др. Справочные таблицы по деталям машин. Т.1,2,3. 1966.

6 Чернавский С.А. и др. Проектирование механических передач, М.: Машиностроение, 1974.

7 Гузенков П.Г. Краткий справочник к расчётам деталей машин. М.: Высшая школа, 1964.

8 Зеленов А.Б. и др. Расчёты на прочность в машиностроении. T.I-III. М.: Машгиз, 1959.

9 Чернин И.М. и др. Расчёты деталей машин. Минск, 1978.

Похожие работы: