Курсовая работа : Вентиляция промышленного здания ООО Буинского комбикормового завода 


Полнотекстовый поиск по базе:

Главная >> Курсовая работа >> Остальные работы


Вентиляция промышленного здания ООО Буинского комбикормового завода




Содержание

Введение

Глава 1

Введение

1. Исходные данные для проектирования

1.1 Расчетные параметры наружного воздуха

1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

2. Расчет поступлений тепла и вредных веществ в помещения

2.1 Расчет помещения средоварочной

2.2 Расчет помещения моечной

2.3 Расчет помещения автоклавно

2.4 Расчет помещения посевной

2.5 Расчет помещения свинарника - откормочника

3. Определение воздухообмена по нормативной кратности

4.Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции

4.1 Особенности устройства систем вентиляции

4.2 Последовательность аэродинамического рачета

4.3 Увязка потерь давлений на ответвлениях

5. Подбор вентиляционных устройств и оборудования

5.1 Подбор калориферов

5.2 Подбор фильтров

5.3 Подбор воздушных клапанов

5.4 Подбор шумоглушителей

5.5 Подбор вентиляторов

2.1 Подготовительные работы

2.2 Заготовительные работы

2.3 Транспортные средства

2.4 Такелажные работы

2.5 Монтажные работы

2.6 Испытание вентиляционных систем

2.7 Приемка вентиляционной установки

2.8 Паспортизация вентиляционной установки

Введение

3.1 Описание объекта автоматизации

3.2 Функции систем автоматизации

3.3 Теплотехнический контроль и сигнализация

3.4 Автоматическое регулирование систем вентиляции

3.5 Автоматическая защита оборудования и блокировки

3.6 Управление электродвигателями и диспетчеризация

3.7 Схема автоматизации

3.8 Обозначения и маркировка датчиков, вспомогательных устройств, исполнительных механизмов и регулирующих органов

4.1 Определение сметной стоимости

4.2 Календарный план строительства

Список используемой литературы

Введение

В данном дипломном проекте разрабатывается вентиляция производственно - технического блока ООО «Буинского комбикормового завода», расположенного в г. Буинске. Это комплекс по производству комбикормов для обеспечения нужд сельхозпроизводителей в кормовом сырье и развития сельского хозяйства Республики Татарстан.

В этом блоке на первом этаже расположены химические лаборатории, моечные, средоварочные, автоклавные и другие помещения. На втором этаже располагаются административно – бытовые помещения.

Для лаборатории на первом этаже отведено помещение, состоящее из комплекса комнат. В ней проводятся исследования производимых комбикормов. Назначения некоторых комнат лаборатории:

- Средоварочная комната предназначена для приготовления сред. В средоварочной предусматривается следующее оборудование: шкафы, стулья, столы, ламинированный шкаф, электрическая плита, холодильник однокамерный, зонт вытяжной, СВЧ - печь, электронные весы.

-Автоклавная комната служит для обеззараживания и стерилизации. В автоклавной предусматривается следующее оборудование: стол лабораторный, установка СВЧ для обеззараживания, стерилизаторы, шкаф.

-Моечная комната обеспечена холодной и горячей водой и необходима для подготовки посуды к стерилизации. Моечная оборудована: 2-х секционной мойкой, электрической плитой, вытяжным зонтом, дистиллятором, столом и шкафами.

-Посевная комната предназначена для культивирования микроорганизмов. Посевная оборудована: ламинарный шкаф, холодильник фармацевтический, стол лабораторный, стул, термостат лабораторный, шкаф.

Также в лаборатории размещается необходимое оборудование, которое позволяет осуществить весь цикл работ по обеспечению запланированного микробиологического анализа.

Рядом с производственно – техническим блоком располагается здание свинарника – откормочника для содержания животных.

Глава 1

Технологическая часть


Введение

Эффективность проектируемой системы вентиляции, ее технико – экономические характеристики зависят от правильно принятой схемы воздухообмена и достоверности проведенных расчетов[1].

В данной главе рассматриваются вопросы определения теплового и влагорежима расчетных помещений, организации воздухообмена, расчета количества воздуха, необходимого для обеспечения требуемых параметров микроклимата в помещении.

Приточная система организованной вентиляции состоит из следующих элементов:

  воздухоприемного устройства;

- приточной камеры;

-сети воздуховодов, по которым воздух от вентилятора направляется в отдельные помещения;

- приточных отверстий, через которые воздух поступает в помещения;

-жалюзийных решеток, устанавливаемых при выходе воздуха из приточных отверстий;

- регулирующих устройств.

Вытяжные системы с механическим побуждением состоят из следующих конструктивных элементов:

- вытяжных отверстий, снабженных жалюзийными решетками или сетками;

- воздуховодов;

- вытяжной шахты, через которую воздух удаляется в атмосферу;

- регулирующих устройств.

Также производится аэродинамический расчет с подбром размеров воздуховодов и воздухораспределительных и воздухозаборных устройств. Затем подбирается необходимое оборудование.

В зданиях административно – бытового назначения применяется механическая приточно-вытяжная вентиляция.

Воздухообмен в проектных помещениях, кабинетах, служебных комнатах организовывается по схеме «сверху-вверх».

Приточный воздух подается из воздухораспределителей, расположенных в верхней зоне помещения. Вытяжка также осуществляется из верхней зоны.

Для лабораторных помещений проектируется отдельная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Температуру, относительную влажность и скорость движения воздуха в помещении лаборатории следует принимать как для производственных помещений, работы в которых относятся к категории легких. В помещениях, где производятся работы с вредными веществами, не допускается рециркуляция воздуха. Также должны быть предусмотрены открывающиеся части окон[2].

В химической лаборатории устанавливаются вытяжные шкафы. В помещениях средоварочной и моечной предусматриваются вытяжные зонты.

В помещении свинарника – откормочника проектирутся механическая приточная вентиляцию. Подача приточного воздуха в холодный и переходный периоды производится в верхнюю зону во избежание тококв воздуха с повышенной скоростью и избыточной температурой в зоне размещения животных. Распределение воздуха осуществляется рассредоточенно посредством воздуховодов равномерной раздачи[4].

Удаление воздуха в холодный период производится из верхней зоны помещения, что обеспечивает наиболее эффективное аэрирование помещения, исключает прорыв холодного воздуха через вытяжные отверстия в нижнюю зону, уменьшает шум от вентиляторов, позволяет с наибольшей эффективностью осуществить выброс загрязненного воздуха над кровлей здания.

В летнее время требуемый микроклимат обеспечивается путем естественного организованного воздухообмена (аэрации). Основным способом вентилирования здесь является сквозное проветривание через ворота, расположенные в противоположных торцах здания[3].

1. Исходные данные для проектирования


1.1 Расчетные параметры наружного воздуха

Климатические данные заданного района строительства в соответствии с рекомендуемыми нормами обеспеченности определяем по СНиП 23-01-99 “Строительная климатология и геофизика”[4] и приложению к СНиП 2.04.05 -91 “Отопление, вентиляция кондиционирование воздуха”[2].

При расчете вентиляции приводят параметры трех расчетных периодов года: теплого, переходного и холодного. Переходный период - это условный период, параметры воздуха для которого принимают одинаковыми для всей территории нашей страны. Теплым периодом года считается период, характеризуемый среднесуточной температурой наружного воздуха 10оС и выше [1].

При расчете вентиляции рекомендуется принимать в качестве расчетных для теплого периода параметры А, для холодного – параметры Б.

Расчетные параметры наружного воздуха в переходный период года для вентиляции: температура воздуха + 10оС, энтальпия – 26,5 кДж/кг.

Значения расчетных параметров, в том числе, определенных по I-d-диаграмме, заносим в таблицу 1.1.

Таблица 1.1. Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетные

периоды

года

Параметры воздуха А

Параметры воздуха Б

Баро-метрическое давление,

кПа

Темпе

ратура,

оС

Тепло

содер-

жание,

кДж/кг

Относи-

тельная

влажность,

%

Влаго-содержание,

г/кг

Темпе

ратура,

оС

Тепло-

содер-

жание,

кДж/кг

Относи-

тельная

влажность,

%

Влаго-содержание,

г/кг

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Теплый

Переходный

Холодный

23,8

10

-18

51,1

26,5

- 16,3

57

84

60

10,6

6,5

0,8

28,5

10

- 31

54,4

26,5

- 30,6

42

84

40

11,3

6,5

0,3

99

99

99

1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха осуществляется согласно СНиП 2.04.05 – 91[2] в зависимости от вида помещения и от периода года.

Непостоянство воздействий внешних и внутренних факторов приводят к отклонению внутренних параметров от заданных.

Предел отклонения внутренних параметров от заданных величин определяется в зависимости от уровня требований к стабильности микроклимата в помещении [5].

Таблица 1.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха помещений производственно-технического блока

Расчетные

периоды

года

Категория работ

Допустимые параметры воздуха для вентиляции

Основные вредные вещества и допустимая концентрация, мг/м3

Темпе

ратура,

оС

Относи-

тельная

влажность,

%

Тепло

содер-

жание,

кДж/кг

Влаго-содержание,

г/кг

Скорость

движения,

м/с

1

2

3

4

5

6

7

8

Теплый

Переходный

Холодный

I Легкая

I Легкая

I Легкая

25

22

20

55

60

60

53,5

48

43

11,2

10,2

9

0,2

0,2

0,1

СО2≤0,1 %

СО2≤0,1 %

СО2≤0,1 %

Таблица 1.3. Расчетные параметры внутреннего воздуха свинарника - откормочника

Расчетные

периоды

года

Допустимые параметры воздуха для вентиляции

Основные вредные вещества и допустимая концентрация, мг/м3

Темпе

ратура,

оС

Относи-

тельная

влажность,

%

Тепло

содер-

жание,

кДж/кг

Влаго-содержание,

г/кг

Скорость

движения,

м/с

1

3

4

5

6

7

8

Теплый

Переходный

Холодный

26,8

20

18

60

65

65

47,6

44,8

40

10,2

9,7

8,6

1,0

0,3

0,3

СО2≤0,2 %

NH320

H2S ≤10

2. Расчет поступлений теплоты и вредных веществ в помещения


2.1 Расчет выделяемых вредностей в помещение средоварочной

2.1.1 Расчет поступлений теплоты в помещение средоварочной

1) Теплопоступление от людей

Теплопоступление от человека зависит от степени тяжести выполняемой работы, от температуры окружающей среды, от возраста, пола, одежды.

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В средоварочной работают 2 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины.

Расчет ведем по формуле:

QЛ = 0,85∙ qn,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

QЛ = 0,85× 64×2= 108,8 Вт = 391,7 кДж/ч

переходный период:

QЛ =0,85×85×2 = 146,2Вт = 526,32кДж/ч

холодный период:

QЛ = 0,85×99×2 = 168,3Вт = 605,88кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Qосв = EFqосвосв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 13,02 м2,

qосв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

qосв = 0,077 Вт/(м2 ×лк) для люминесцентных ламп,

осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Qосв = 200 ×13,02 × 0,077× 1 = 200,5 Вт = 721,8 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 оС, т. е. в холодный период года оно не учитывается[6].

Q1ср=qI0 F0 A0

где F – площадь поверхности остекления, м2 , F = 1,35 м2 ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q1о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q1о = 125 ккал/ чм2

Q1ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4) Тепловыделения от нагретых поверхностей

Теплопередача через стенки укрытий местных отсосов если известна температура нагретой поверхности определяется по формуле[16]

QП = α F (tП - tВ)

где F – площадь нагретой поверхности. F=1,2 м2

tП ,tВ- температуры нагретой поверхности и воздуха в помещении

α – коэффициент теплоотдачи

ν – скорость движения воздуха, ν=0,2 м/с

QП =5,19×1,2 (25-20)=31,14 Вт = 112,1кДж/ч

5)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении средоварочной установлены приборы с номинальными мощностями: электрическая плита мощностью 3800 Вт, холодильник – 300 Вт, СВЧ-печь – 2500 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[6]:

QОБ = NУkTkСП ko kз

где kТ – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; kСП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; ko – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,4; kз – коэффициент загруженности прибора; NУ – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

QОБ = (3800×0,6 + 300×0,7 + 2500×0,7)×0,5×0,7×0,4 =593 Вт =2137 кДж/ч

6) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQП = QЛ + Qосв + QП + Q1ср +QОБ

Теплый период: ΔQП = QЛ +QП+Q1ср+QОБ =391,7+ 112,1+812,5+2137=3453 кДж/ч

Переходный период: ΔQП = QЛ + Qосв + QП +0,5 Q1ср +QОБ =

526,32+721,8+112,1+0,5× 812,5+2137= 3903кДж/ч

Холодный период: ΔQП = QЛ +Qосв + QП + QОБ=605,88+721,8+112,1+2137 = =3577 кДж/ч

2.1.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле[1]:

МЛ = 0,85 n q,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: МЛ = 0,85×2×115 = 195,5 г/ч

Переходный период: МЛ = 0,85×2×91=154,7 г/ч

Холодный период: МЛ = 0,85×2×75 = 127,5 г/ч

Количество влаги, испарившейся с поверхности некипящей воды определяется зависимостью[1]:

где а – коэффициент, зависящий от температуры поверхности испарения. а=0,03

рПОВ, рОКР – парциальное давление водяного пара при температуре поверхности испарения и в окружающем воздухе; В – барометрическое давление, кПа; ν – скорость воздуха над поверхностью испарения, м/с.

Общее количество влаги, поступающее в помещение рассчитывают как сумму влагопоступлений от различных источников.

МВЛ = МЛ + МН2О , г/ч

Теплый период: МВЛ =195,5 +25 = 220,5 г/ч

Переходный период: МВЛ = 154,7 + 25 = 179,7 г/ч

Холодный период: МВЛ = 127,5 + 25= 152,5 г/ч

2.1.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО2 , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

МСО2= 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч


2.1.4 Выбор принципиальных решений системы вентиляции

Выбор схемы вентиляции для создания в помещениях воздушной среды, удовлетворяющей установленным гигиеническим нормам и технологическим требованиям, зависит от назначения здания, характера помещений и наличия вредных выделений. В зданиях административно – бытового назначения применяется механическая приточно-вытяжная вентиляция. При расчете вентиляции руководствуются данными о кратности воздухообмена в помещениях различного назначения, приведенными в СНиП[4]. Если для рассматриваемого помещения кратность воздухообмена не установлена, то вентиляционный объем определяется расчетом.

Воздухообмен в проектных помещениях, кабинетах, служебных комнатах организовывается по схеме «сверху-вверх».

Приточный воздух рекомендуется подавать из воздухораспределителей, расположенных в верхней зоне помещения. Вытяжка также осуществляется из верхней зоны.

Для лабораторных помещений необходимо проектировать отдельную приточно-вытяжную вентиляцию с механическим побуждением. Температуру, относительную влажность и скорость движения воздуха в помещении лаборатории следует принимать как для производственных помещений, работы в которых относятся к категории легких. В помещениях, где производятся работы с вредными веществами, не допускается рециркуляция воздуха. Также должны быть предусмотрены открывающиеся части окон[2].

В химической лаборатории устанавливаются вытяжные шкафы. В помещениях средоварочной и моечной предусматриваются вытяжные зонты.

В помещении свинарника – откормочника проектируем механическую приточную вентиляцию. Подача приточного воздуха в холодный и переходный периоды производится в верхнюю зону во избежание тококв воздуха с повышенной скоростью и избыточной температурой в зоне размещения животных. Распределение воздуха осуществляется рассредоточенно посредством воздуховодов равномерной раздачи[24].

Удаление воздуха в холодный период производится из верхней зоны помещения, что обеспечивает наиболее эффективное аэрирование помещения, исключает прорыв холодного воздуха через вытяжные отверстия в нижнюю зону, уменьшает шум от вентиляторов, позволяет с наибольшей эффективностью осуществить выброс загрязненного воздуха над кровлей здания.

В летнее время требуемый микроклимат обеспечивается путем естественного организованного воздухообмена (аэрации). Основным способом вентилирования здесь является сквозное проветривание через ворота, расположенные в противоположных торцах здания[3].


2.1.5 Расчет местных отсосов. Расчет вытяжного зонта

Вытяжные зонты используют для улавливания теплоты и вредных веществ от теплоисточников, когда более полное укрытие их невозможно. Зонт следует делать с центральным углом раскрытия не более 60º. Рассчитываем расход воздуха для зонта, расположенного на высоте l=0,9 м над плитой длиной а =0,6 м и шириной b= 0,5 м в помещении средоварочной. Конвективная теплоотдача источника Q=1100 Вт. Скорость движения воздуха в помещении νВ = 0,2 м/с.

Осевая скорость в конвективном потоке на уровне всасывания зонта определяется по формуле[7]:

где d- эквивалентный по площади диаметр

Использование вытяжных зонтов рационально, если

значит использование зонта рационально.

Размеры приемного отверстия зонта рекомендуется применять следующими:

А = а +2 Δ ; В = b + 2 Δ, где

Находим параметр

и назначаем размеры зонта А = 0,6 + 2×0,086=0,772 м ; В=0,5 + 2×0,086= 0,672м

Расход воздуха для отсоса от источника равен:

где LO – характерный расход, м3/ч; kП – множитель, характеризующий влияние геометрических параметров, характеризующих систему «источник-отсос», kП =1 ; kВ – коэффициент, учитывающий влияние скорости движения воздуха в помещении; kТ – коэффициент, учитывающий токсичность вредных выделений, kТ = 1.

Для прямоугольных источников

Определяем расход воздуха

GМО = L ρВ , кг/ч

Теплый период: Gмо =214,4 ×1,18=253 кг/ч

Переходный период: Gуд =214,4×1,192 =255,6 кг/ч

Холодный период: Gуд =214,4×1,2 =257,3 кг/ч

Расчет вытяжного шкафа.

Лабораторные химические шкафы предусматривают, как правило, комбинированное удаление воздуха. Расход воздуха из таких шкафов определяется по формуле[1]:

где F – площадь рабочего проема шкафа, м2; ν – расчетная скорость воздуха в проеме отсоса, м/с.

В нашем случае величину открывания проема установить невозможно и расход определяется по условным площадям проемов, принимаемым 0,2 м2 на 1 м длины вытяжного шкафа. Скорость принимаем равной 0,5 м/с при предельно допустимой концентрации вредных веществ ≥ 10 мг/м3 по Справочнику.

F = l ×0,2= 1,25×0,2=0,25 м2


2.1.6 Расчет воздухообмена помещения средоварочной

В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по I-d-диаграмме с одновременным учетом изменения энтальпии и влагосодержания воздуха.

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 3453 /0,2205 =15660 кДж/кг

Переходный период: ε =3903 /0, 1797= 21720 кДж/кг

Холодный период: ε = 3577/ 0,1525= 23460 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

МО – воздуха, удаляемого из помещения местными отсосами.

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

tпр = tн + Δ tв,

где ΔtВ – подогрев воздуха в вентиляторе, ΔtВ = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: tпр = 10 + 1,5 =11,5 оС

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: tпр = 16 оС

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы tУХ.

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

tух = tв + (Нпом – 1,5) grad t,

где Нпом – высота помещения, м

grad t – интенсивность изменения температуры по высоте здания, grad t = 1

Теплый период: tух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 оС

Переходный период: tух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 оС

Холодный период: tух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 оС

Точка МО обычно совпадает с точкой В, характеризующей состояние воздуха в рабочей зоне[1].

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции и местной вытяжке(один приток – две вытяжки):

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=1160+253=1413 кг/ч

Переходный период: Gп = 50+255,6=305,6 кг/ч

Холодный период: Gп = 353,4+257,3=610,7 кг/ч

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=650,7+253=903,7 кг/ч

Переходный период: Gп = 37,6+255,6=293,2 кг/ч

Холодный период: Gп = 151+257,3=408,3кг/ч

2.1.7 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.1.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=610,7 кг/ч


Таблица 2.1 Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении

Помещение

Объем, м3

Расчетный период

Вытяжка из обслуживаемой зоны помещения

Параметры воздуха

Расход воздуха

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

1

2

3

4

5

6

9

10

Средоварочная

39,06

Теплый

Переходный

Холодный

25

22

20

52

36,8

21

10,6

5,7

0,5

55

35

5

1,18

1,192

1,2

214,4

214,4

214,4

253

255,6

257,3

Вытяжка из верхней зоны

помещения (Точка У)

Приток в помещение (Точка П)

Параметры

воздуха

Расход

воздуха

Параметры

воздуха

Расход

воздуха

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

11

12

13





16

17

18

19

20





23

24

26,5

23,5

21,5

54

38,5

23

10,8

5,8

0,7

48

33

6

1,17

1,186

1,194

302,1

298

296

353,4

353,4

353,4

24,8

11,5

16

51,2

24,3

16,3

10,5

5,1

0,2

53

60

4

1,18

1,236

1,217

517,5

494,1

501,8

610,7

610,7

610,7

Определяем кратность воздухообмена

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м3

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м3.

Кратность вытяжки

К = 353,4/39,06 = 9,1

Кратность притока

К =610,7/39,06 =15,6

2.2 Расчет выделяемых вредностей в помещение моечной


2.2.1 Расчет поступлений теплоты в помещение

1) Теплопоступление от людей

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В моечной работают 2 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины[1].

Расчет ведем по формуле:

QЛ = 0,85 q n,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

QЛ = 0,85× 64×2= 108,8 Вт = 391,7 кДж/ч

переходный период:

QЛ =0,85×85×2 = 146,2Вт = 526,32кДж/ч

холодный период:

QЛ = 0,85×99×2 = 168,3Вт = 605,88кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Qосв = EFqосвосв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 8,4 м2,

qосв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

qосв = 0,077 Вт/(м2 ×лк) для люминесцентных ламп,

осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Qосв = 200 ×8,4 × 0,077× 1 =130 Вт = 465,7 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 оС, т. е. в холодный период года оно не учитывается

Q1ср=qI0 F0 A0

где F – площадь поверхности остекления, м2 , F = 1,35 м2 ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q1о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q1о = 125 ккал/ чм2

Q1ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4) Тепловыделения от нагретых поверхностей

Теплопередача через стенки укрытий местных отсосов если известна температура нагретой поверхности определяется по формуле

QП = α F (tП - tВ)

где F – площадь нагретой поверхности. F=1,2 м2

tП ,tВ- температуры нагретой поверхности и воздуха в помещении

α – коэффициент теплоотдачи

ν – скорость движения воздуха, ν=0,2 м/с

QП =5,19×1,2 (25-20)=31,14 Вт = 112,1кДж/ч

5)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении средоварочной установлены приборы с номинальными мощностями: электрическая плита мощностью 3800 Вт, дистиллятор - 3000 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[26]:

QОБ = NУkTkСП ko kз

где kТ – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; kСП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; ko – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,6; kз – коэффициент загруженности прибора; NУ – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

QОБ = (3800×0,6 + 3000×0,7)×0,5×0,7×0,6 =920 Вт =3311,3 кДж/ч

6) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQП = QЛ + Qосв + QП + Q1ср +QОБ

Теплый период: ΔQП = QЛ +QП+Q1ср+QОБ =391,7+ 112,1+812,5+3311,3=4627,6 кДж/ч

Переходный период: ΔQП = QЛ + Qосв + QП +0,5 Q1ср +QОБ =

526,32+465,7+112,1+0,5× 812,5+3311,3= 4821,6кДж/ч

Холодный период: ΔQП = QЛ +Qосв + QП + QОБ=605,88+465,7+112,1+3311,3 = =4495 кДж/ч

2.2.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле:

МЛ = 0,85 n q,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: МЛ = 0,85×2×115 = 195,5 г/ч

Переходный период: МЛ = 0,85×2×91=154,7 г/ч

Холодный период: МЛ = 0,85×2×75 = 127,5 г/ч

Количество влаги, испарившейся с поверхности некипящей воды определяется зависимостью[1]:

где а – коэффициент, зависящий от температуры поверхности испарения. а=0,03

рПОВ, рОКР – парциальное давление водяного пара при температуре поверхности испарения и в окружающем воздухе; В – барометрическое давление, кПа; ν – скорость воздуха над поверхностью испарения, м/с.

Общее количество влаги, поступающее в помещение рассчитывают как сумму влагопоступлений от различных источников.

МВЛ = МЛ + МН2О , г/ч

Теплый период: МВЛ =195,5 +75 = 270,5 г/ч

Переходный период: МВЛ = 154,7 + 75 = 229,7 г/ч

Холодный период: МВЛ = 127,5 + 75= 202,5 г/ч

2.2.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО2 , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

МСО2= 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч

2.2.4 Расчет воздухообмена помещения моечной

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 4627,6 /0,2705 =17107 кДж/кг

Переходный период: ε =4821,6 /0,2297= 20990 кДж/кг

Холодный период: ε = 4495/ 0,2025=22197,5 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

МО – воздуха, удаляемого из помещения местными отсосами.

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

tпр = tн + Δ tв,

где ΔtВ – подогрев воздуха в вентиляторе, ΔtВ = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: tпр = 10 + 1,5 =11,5 оС

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: tпр = 16 оС

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы tУХ.

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

tух = tв + (Нпом – 1,5) grad t,

где Нпом – высота помещения, м

grad t – интенсивность изменения температуры по высоте здания, grad t = 1

Теплый период: tух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 оС

Переходный период: tух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 оС

Холодный период: tух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 оС

Точка МО обычно совпадает с точкой В, характеризующей состояние воздуха в рабочей зоне.

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции и местной вытяжке(один приток – две вытяжки):

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=1790+253=2043 кг/ч

Переходный период: Gп = 114,5+255,6=370,1 кг/ч

Холодный период: Gп = 569+257,3=826,3 кг/ч

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=817,3+253=1070,3 кг/ч

Переходный период: Gп =109+255,6=364,6 кг/ч

Холодный период: Gп = 313,3+257,3=570,6кг/ч

2.2.5 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.1.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=826,3 кг/ч

Определяем кратность воздухообмена.

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м3

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м3

Кратность вытяжки

К = 569/25,2 =22,6

Кратность притока

К = 826,3/25,2=32,8

Таблица 2.2 Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении

Помещение

Объем, м3

Расчетный период

Вытяжка из обслуживаемой зоны помещения

Параметры воздуха

Расход воздуха

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

1

2

3

4

5

6

9

10

Моечная

25,2

Теплый

Переходный

Холодный

25

22

20

52,6

36,8

21,2

10,7

5,7

0,5

53

34

5

1,18

1,192

1,2

214,4

214,4

214,4

253

255,6

257,3


Вытяжка из верхней зоны

помещения (Точка У)

Приток в помещение (Точка П)

Параметры

воздуха

Расход

воздуха

Параметры

воздуха

Расход

воздуха

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

11

12

13





16

17

18

19

20





23

24

26,5

23,5

21,5

54,5

38,5

23

10,9

5,8

0,6

48

33

6

1,17

1,186

1,194

706,2

696,7

692

826,3

826,3

826,3

24,8

11,5

16

52

24,3

17

10,6

5,1

0,2

53

60

4

1,18

1,236

1,217

700,2

668,5

679

826,3

826,3

826,3

2.3 Расчет выделения вредностей в помещение автоклавной


2.3.1 Расчет поступлений теплоты в помещение

1) Теплопоступление от людей

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В автоклавной работают 3 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины[1].

Расчет ведем по формуле:

QЛ = 0,85 ∙qn,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

QЛ = 0,85× 64×3= 163,2 Вт = 587,5 кДж/ч

переходный период:

QЛ =0,85×85×3 = 216,7Вт = 780,3кДж/ч

холодный период:

QЛ = 0,85×99×3 = 252,4Вт = 908,8кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Qосв = EFqосвосв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 12,6 м2,

qосв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

qосв = 0,077 Вт/(м2 ×лк) для люминесцентных ламп,

осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Qосв = 200 ×12,6 × 0,077× 1 =194 Вт = 698,5 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 оС, т. е. в холодный период года оно не учитывается

Q1ср=qI0F0A0

где F – площадь поверхности остекления, м2 , F = 1,35 м2 ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q1о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q1о = 125 ккал/ чм2

Q1ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении автоклавной установлены приборы с номинальными мощностями: установка СВЧ обеззараживающая - 2500 Вт, стерилизаторы - 5 шт по 30 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[6]:

QОБ = NУkTkСП ko kз

где kТ – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; kСП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; ko – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,6; kз – коэффициент загруженности прибора; NУ – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

QОБ = (5×30×0,8 + 2500×0,7)×0,5×0,7×0,6 =392,7 Вт =1413,7 кДж/ч

5) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQП = QЛ + Qосв + Q1ср +QОБ

Теплый период: ΔQП = QЛ +Q1ср+QОБ =587,5+812,5+1413,7 = 2813,7кДж/ч

Переходный период: ΔQП = QЛ + Qосв +0,5 Q1ср +QОБ =

= 780,3+698,5+0,5× 812,5+1413,7= 3298,7 кДж/ч

Холодный период: ΔQП = QЛ +Qосв + QОБ= 908,8+698,5+1413,7 = 3031 кДж/ч

2.3.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле:

МЛ = 0,85 n q,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: МЛ = 0,85×3×115 = 293,2 г/ч

Переходный период: МЛ = 0,85×3×91=232 г/ч

Холодный период: МЛ = 0,85×3×75 = 191,2 г/ч

2.3.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО2 , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

МСО2= 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч

2.3.4 Расчет воздухообмена помещения автоклавной

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 2813,7/0,2932 = 9596 кДж/кг

Переходный период: ε =3298,7/0,232 = 15511,6 кДж/кг

Холодный период: ε = 3031/0,1912 = 15853 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

tпр = tн + Δ tв,

где ΔtВ – подогрев воздуха в вентиляторе, ΔtВ = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: tпр = 10 + 1,5 =11,5 оС

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: tпр = 16 оС

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы tУХ.

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

tух = tв + (Нпом – 1,5) grad t,

где Нпом – высота помещения, м

grad t – интенсивность изменения температуры по высоте здания, grad t = 1

Теплый период: tух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 оС

Переходный период: tух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 оС

Холодный период: tух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 оС

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2.3.5 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.3.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=478 кг/ч

Определяем кратность воздухообмена

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м3

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м3

К=478/37,8=12,6


2.4 Расчетвыделения вредностей в помещение посевной


2.4.1 Расчет поступлений теплоты в помещение

1) Теплопоступление от людей

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В посевной работают 2 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины[1].

Расчет ведем по формуле:

QЛ = 0,85∙ qn,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

QЛ = 0,85× 64×2= 108,8 Вт = 391,7 кДж/ч

переходный период:

QЛ =0,85×85×2 = 146,2Вт = 526,32кДж/ч

холодный период:

QЛ = 0,85×99×2 = 168,3Вт = 605,88кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Qосв = EFqосв осв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 5,2 м2,

qосв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

qосв = 0,077 Вт/(м2 ×лк) для люминесцентных ламп,

осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Qосв = 200 ×5,2 × 0,077× 1 =80,1 Вт = 288,3 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 оС, т. е. в холодный период года оно не учитывается

Q1ср=qI0F0A0

где F – площадь поверхности остекления, м2 , F = 1,35 м2 ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q1о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q1о = 125 ккал/ чм2

Q1ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении посевной установлены приборы с номинальными мощностями: ламинарный шкаф - 300 Вт, холодильник фармацевтический - 300 Вт, термостат лабораторный – 200 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[6]:

QОБ = NУkTkСП ko kз

где kТ – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; kСП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; ko – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,6; kз – коэффициент загруженности прибора; NУ – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

QОБ = (300+300+200)×0,8×0,5×0,7×0,6 =134 Вт =483,8 кДж/ч

5) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQП = QЛ + Qосв + Q1ср +QОБ

Теплый период: ΔQП = QЛ +Q1ср+QОБ =391,7+812,5+483,8 = 1688 кДж/ч

Переходный период: ΔQП = QЛ + Qосв +0,5 Q1ср +QОБ =

= 526,3+288,3+0,5× 812,5+483,8 = 1704,7 кДж/ч

Холодный период: ΔQП = QЛ +Qосв + QОБ= 605,88+288,3+483,8 = 1378 кДж/ч

2.4.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле:

МЛ = 0,85∙ nq,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: МЛ = 0,85×2×115 = 195,5 г/ч

Переходный период: МЛ = 0,85×2×91=154,7 г/ч

Холодный период: МЛ = 0,85×2×75 = 127,5 г/ч

2.4.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО2 , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

МСО2= 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч

2.4.4 Расчет воздухообмена помещения посевной

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 1688/0,1955 = 8634 кДж/кг

Переходный период: ε =1704,7/0,1547 = 11019 кДж/кг

Холодный период: ε = 1378/0,1275 = 10808 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

tпр = tн + Δ tв,

где ΔtВ – подогрев воздуха в вентиляторе, ΔtВ = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: tпр = 10 + 1,5 =11,5 оС

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: tпр = 16 оС

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы tУХ.

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

tух = tв + (Нпом – 1,5) grad t,

где Нпом – высота помещения, м

grad t – интенсивность изменения температуры по высоте здания, grad t = 1

Теплый период: tух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 оС

Переходный период: tух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 оС

Холодный период: tух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 оС

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2.4.5 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.4.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=172,2 кг/ч

Определяем воздухообмен

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м3

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м3

К=172,2/15,6=11


Таблица 2.4 Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении

Помещение

Объем

Расчетный период

Вытяжка из верхней зоны

помещения (Точка У)

Приток в помещение (Точка П)

Параметры

воздуха

Расход

воздуха

Параметры

воздуха

Расход

воздуха

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

t,

оС

I

кДж/

кг

d

г/

кг

%

кг/

м3

м3/

ч

кг/

ч

1

2

3

4

5

6

9

10

11

12

13





16

17

Посевная

15,6

Т

П

Х

26,5

23,5

21,5

55

40,1

24,5

11,1

6,5

1,1

50

36

7

1,17

1,186

1,194

147,2

145,2

144,2

172,2

172,2

172,2

24,8

11,5

16

52

24,3

16,5

10,7

5,1

0,2

54

60

3

1,18

1,236

1,217

145,9

139,3

141,5

172,2

172,2

172,2


2.5 Расчет выделения вредностей в помещение свинарника - откормочника


2.5.1 Определение теплопоступлений

1) Теплопоступления от животных.

Поток явной теплоты от животных определяется по формуле[24]

QЯВ = nqЯВ ∙с ∙1,16

где n= 80 – количество животных; qЯВ – норма потока явной теплоты от одного животного живой массой 200 кг, qЯВ = 1290 кДж/ч; с – поправочный коэффициент на выделение теплоты в помещении, параметры воздуха в котором отличаются от табличных. Определяется по номограмме 3.1.

Теплый период: QЯВ = 80×1290×0,53×1,16=63447,4 Вт =228410,5 кДж/ч

Переходный период: QЯВ = 80×1290×0,62×1,16=74221,4 Вт =267197,2 кДж/ч

Холодный период: QЯВ = 80×1290×0,69×1,16=80207 Вт =288745,3 кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Qосв = EFqосв осв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 75 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 552,6 м2,

qосв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

qосв = 0,056 Вт/(м2 ×лк) для люминесцентных ламп,

осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Qосв = 75 ×552,6 × 0,056× 1 =2321 Вт =8355,3 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации.

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 оС, т. е. В холодный период года оно не учитывается

Q1ср=qI0F0A0

где F – площадь поверхности остекления, м2 , F = 21,12 м2 ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q1ср,– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q1ср = 125 ккал/ чм2

Q1ср = 125 × 1,15 ×21,12× 1,163 =3530,8Вт = 12711,1 кДж/ч

4) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQП = QЯВ + Qосв + Q1ср ,

Теплый период: ΔQП = QЯВ +Q1ср = 228410,5+12711,1= 241121,6кДж/ч

Переходный период: ΔQП = QЯВ + Qосв +0,5 Q1ср = 267197,2+8355,3 +0,5×12711,1=281908,1 кДж/ч

Холодный период: ΔQП = QЯВ + Qосв = 288745,3 +8355,3 =285000,6 кДж/ч

2.5.2 Определение влаговыделений

1) Влаговыделения от животных

Определяются по следующей формуле

МЖ = nqж ∙с1 , г/ч

где qж – норма влаговыделения от одного животного, qж = 175 г/ч; с1 - поправочный коэффициент на выделение водяных паров для помещения, параметры воздуха в котором отличны от табличных. Определяется по номограмме 3.1[8].

Теплый период: МЖ = 80×175×1,7=23800 г/ч

Переходный период: МЖ = 80×175×1,5=21000 г/ч

Холодный период: МЖ = 80×175×1,4=19600 г/ч

2) Влаговыделения со смоченной поверхности пола.

МСМ = 6 ∙ 10-3 (tВtМ)F , кг/ч

где tВ ,tМ –температуры воздуха в помещении по сухому и мокрому термометрам F – площадь поверхности испарения.

Теплый период: МСМ = 6 ∙10-3 (26,8 –16,8)552,6=17,2 кг/ч

Переходный период: МСМ = 6 ∙ 10-3 (20–15,8)275=13,9 кг/ч

Холодный период: МСМ = 6 ∙10-3 (18–14)275=13,3 кг/ч

3)Влаговыделения с открытых водных поверхностей поилок.

МП = wF

где F –площадь поилок, w – удельные влаговыделения с единицы площади в зависимости от параметров наружного воздуха. Определяется по Справочнику[9].

Теплый период: МП = 220 × 16×0,25=0,88 кг/ч

Переходный период: МП = 170×16×0,25 = 0,68кг/ч

Холодный период: МП =150×16×0,25 = 0,6кг/ч

4) Количество влаги, испаряющейся из навоза определяется по формуле[10]:

где pНАВ=6,5 кг/сут – масса выделяемого свиньей навоза в сутки, z – усушка навоза в сутки, z = 40 %.

5)Общие влаговыделения

МВЛ = МЖ + МСМП + МНАВ

Теплый период: МВЛ =23,8+17,2+0,88+8,67=50,55 кг/ч

Переходный период: МВЛ = 21+13,9+0,68+8,67=44,25 кг/ч

Холодный период: МВЛ = 19,6+13,3+0,6+8,67=43,1 кг/ч


2.5.3 Определение газовыделений

Несмотря на то, что в нормах приводятся сведения о выделениях сероводорода и аммиака, эти вредности не являются расчетными. Воздухообмен для их ассимиляции значительно ниже, чем для разбавления углекислого газа.

Выделение углекислого газа животными

МСО2 = n qСО2 = 80 ×0,093 =7,44 м3

2.5.4 Расчет воздухообмена помещения свинарника - откормочника

При расчете по I-d-диаграмме исходной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 241121,6 /50,55 =4770 кДж/кг

Переходный период: ε =281908,1/44,25= 6371 кДж/кг

Холодный период: ε =285000,6/43,1= 5900 кДж/кг

Холодный период.

Для определения температуры приточного воздуха в зимний период на диаграмме из точки В, характеризующей параметры внутреннего воздуха, проводят луч процесса до пересечения с линией подогрева, проведенной из точки Н вертикально вверх. Точка П характеризует параметры приточного воздуха. Проводим луч процесса при tВ =18 ºС и φВ = 65% , получаем температуру приточного воздуха tПР = - 10 º С.

Определяем воздухообмен по формуле[11]:

Определяем воздухообмен по ассимиляции углекислоты

где СВ , СН предельно допустимые концентрации газа в воздухе помещений и наружном воздухе. СВ =2,0 л/м3 для свинарников, СН =0,3 л/м3 .

Принимая в качестве расчетного воздухообмен по ассимиляции углекислоты, корректируем по I-d-диаграмме параметры воздуха.

Находим влагосодержание внутреннего воздуха по формуле

Проводим на диаграмме прямую dВ1 = const до пересечения с изотермой tВ =18 ºС в точке В1, характеризующей параметры внутреннего воздуха при новом воздухообмене. Проведя луч процесса с ранее вычисленным значением углового коэффициента, находим новое значение температуры приточного воздуха tПР = - 8,2 º С. Относительная влажность внутреннего воздуха составляет φВ = 62%, что допускается технологическими нормами.

Расход теплоты на подогрев приточного воздуха определяется по формуле

QПР =0,28 с (tПР-tН), Вт

QПР = 0,28×1×4376,5×1,208(31-8,2)=33751 Вт

Переходный период.

Расчетные параметры внутреннего воздуха принимаем по условиям холодного периода при tВ =18 ºС и φВ = 65%.

Расчет тепловоздушного режима в переходный период отличается тем, что расчетные параметры наружного воздуха не известны. Необходимо подчеркнуть, что для животноводческих помещений температура переходного периода составляет -5….-10 ºС, и существенно отличается от принятой для расчетов вентиляции гражданских и промышленных зданий.

Определяем в первом приближении начальную температуру переходного периода по формуле:

где ∑F/R0 – суммарный поток теплоты, теряемый сквозь ограждающие конструкции и пол, равный 890 Вт/ ºС.

На I-d диаграмме наносим точку Н (tПЕР= - 8,3 ºС, φ = 80%) и находим влагосодержание внутреннего воздуха по формуле:

Проводим луч процесса из точки Н до пересечения с изотермой tВ =18 ºС. Полученная точка В не попадает на прямую dВ = 9,9 г/кг, поэтому задаемся новым значением воздухообмена L = 6105,1 м3/ч и делаем перерасчет.

При новых значениях

В точке В1 имеем параметры внутреннего воздуха tВ = 18 ºС, φ = 61 %, т. е. условия расчета соблюдены.

Летний период.

Расчетную температуру внутреннего воздуха принимаем на 3 ºС выше расчетной температуры наружного воздуха, т. е. tВ = 26,8 ºС.

Наносим на I-d диаграмму точку Н, характеризующую состояние наружного воздуха и из этой точки проводим луч процесса до пересечения с изотермой tВ = 26,8 ºС. Точка В определяет параметры внутреннего воздуха.

Определяем воздухообмен по ассимиляции тепловлагоизбытков:

За расчетную величину воздухообмена принимаем большую.

L =6105,1 м3

Определяем кратность воздухообмена:

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м3

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м3

К=6105,1/1713,1=3,6

Для зимнего периода проектируем механическую приточно-вытяжную вентиляцию. Приток осуществляется через организованную сеть воздуховодов, вытяжка – при помощи крышных вентиляторов.

В летний период воздухообмен происходит за счет аэрации.

2.5.5 Расчет аэрации

Расчет аэрации при действии гравитационного давления. Исходными данными для расчета являются:

GВ = GПР = 5152 кг/ч = 1,43 кг/с, tН = 23,8 ºС – температура наружного воздуха, tЗР = 26,8 ºС – температура в зоне размещения животных, tУ –температура удаляемого из помещения воздуха.

tУ = tЗР + hП grad t =26,8 + 6,9 0,7 = 31,6 ºС

где hП – высота расположения вытяжных аэрационных отверстий, отсчитанная от середины зоны размещения. grad t – температурный градиент, принимаемый для животноводческих помещений 0,6 – 1 ºС/м.

tСР – средняя температура воздуха внутри помещения, ºС

tСР = (tЗР +tУ)/2 = (26,8+31,6)/2=29,2 ºС

ρНЗРУСР – плотности воздуха при соответствующих температурах.

Определяем расстояние между нейтральной линией и уровнем центров вытяжных аэрационных отверстий[11]:

где Н – высота помещения от середины зоны размещения до уровня вытяжного отверстия, μ – коэффициент расхода аэрационного отверстия.

Тогда расстояние от нейтральной линии до центров приточных отверстий составит

hН = Н – hВ = 6,9 – 4,73 = 2,17 м

Общая площадь приточных отверстий составит

Общая площадь вытяжных отверстий составит

3. Определение воздухообмена по нормативной кратности

Для остальных помещений воздухообмен определяется по его нормативной кратности:

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м3

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м3.

Площадь жалюзийных решеток подбирается по формуле[7]:

где L – расход воздуха, м3

ν – скорость движения воздуха в сечении решетки:

для притока ν = 0,5 – 1 м/с,

для вытяжки ν = 1 – 2 м/с.

Количество решеток вычисляется по формуле:

,

где a x b – стандартные размеры решетки.

Принимаем для приточной и вытяжной систем вентиляции жалюзийные декоративные решетки типа АВР1 с размерами, представленными в приложении.

Расчет воздухообмена в помещениях нормативной кратности сводится в таблицу 3.1.

Таблица 3.1. Расчетные воздухообмены и размеры жалюзийных решеток общеобменной вентиляции.

пом

Помещения

Объем

помещения

Нормативная

кратность

воздухообмена

1/ч

Расчетный

воздухообмен,

м3

Fжр

Fжр

Расчетные

размеры жалю-

зийных решеток

Кол-во

реше

ток

приток

вытяжка

приток

вытяж.

приток

вытяж

приток

вытяж.

пр.

выт.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

101

Кабинет

37,8

3,5

2,8

132,3

105,8

0,036

0,02

200×250

150×100

1

1

102

Рабочая комната

33,3

2

3

66,6

99,9

0,018

0,018

100×50

100×50

1

1

103

Посевная

15,6

11

11

172,2

172,2

0,048

0,032

150×100

200×200

2

1

104

Автоклавная

37,8

12,6

12,6

478

478

0,133

0,088

600×300

800×250

2

1

105

Моечная

25,2

22,6

32,8

569,5

825,6

0,158

0,153

700×300

700×300

2

2

106

Средоварочная

39,1

9,1

15,6

353,4

610,7

0,098

0,113

600×250

600×250

2

2

107

Хим. лаборатория 1

40,3

17

6

701,2

250

0,195

0,046

800×300

350×300

2

1

108

Хим. лаборатория 2

31,5

17

6

535,5

189

0,148

0,035

800×200

300×200

2

1

109

Кабинет

50,4

3,5

2,8

176,4

141,1

0,049

0,026

500×300

150×150

1

1

110

Комната водителей

30,2

2

3

60,4

90,6

0,017

0,017

100×50

100×50

1

1

111

Уборная

29

-

-

-

150

-

0,028

-

200×150

-

1

112

Раздевалка

35,3

-

1

-

35,3

-

0,006

-

100×50

-

1

113

Вахта

30,2

-

3

-

90,6

-

0,017

-

100×50

-

1

114

Венткамера

50,4

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

115

Склад

60,4

-

2

-

120,8

-

0,022

-

100×100

-

1

201

Кабинет

37,8

3,5

2,8

132,3

105,8

0,037

0,02

200×250

100×100

1

1

202

Отдел кадров

50,4

3,5

2,8

176,4

141,1

0,049

0,026

500×300

150×150

1

1

203

Бухгалтерия

64,3

3,5

2,8

225,1

180

0,063

0,033

200×200

200×200

2

1

204

Кабинет

39,1

3,5

2,8

136,9

109,5

0,038

0,02

250×250

100×100

1

1

205

Кабинет

40,3

3,5

2,8

141,1

112,8

0,039

0,021

250×250

100×100

1

1

206

Касса

31,5

3,5

2,8

110,3

88,2

0,031

0,016

200×200

100×50

1

1

207

Кабинет директора

50,4

3,5

2,8

176,4

141,1

0,049

0,026

500×300

100×100

1

1

208

Кабинет юриста

30,2

3,5

2,8

105,7

84,6

0,029

0,016

200×150

100×50

1

1

209

Уборная

29

-

-

-

150

-

0,028

-

200×150

-

1

210

Комната отдыха

35,3

2

3

70,6

105,9

0,02

0,02

100×100

100×100

1

1

211

Кабинет бухгалтера

32,8

3,5

2,8

114,8

91,8

0,032

0,017

200×200

100×50

1

1

212

Архив

30,2

-

2

-

60,4

-

0,011

-

100×50

-

1

213

Технический отдел

49,1

3,5

2,8

171,9

137,5

0,048

0,025

500×250

100×150

1

1

214

Зал заседаний

60,5

3,5

2,8

211,8

169,4

0,058

0,031

200×150

200×200

2

1

Воздухообмен свинарника - откормочника

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Станковое помещение на 80 голов

1713,1

3,6

3,6

6105,1

6105,1

1,7

1,7

800×200

800×200

20

20

4.Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции

4.1 Особенности устройства систем вентиляции

В системах механической вентиляции перемещение воздуха обеспечивается работой вентиляторов. Механическая вентиляция имеет по сравнению с естественной ряд преимуществ:

- большой радиус действия, вследствие значительного давления, создаваемого вентилятором;

- возможность изменить и сохранить необходимый объем приточного или вытяжного воздуха, независимо от метеорологических условий – температуры наружного воздуха и скорости ветра;

- возможность подвергать вводимый в помещение воздух предварительной обработке

– очистке, подогреву, охлаждению или увлажнению.

К недостаткам механической вентиляции следует отнести необходимость звукоизоляции, значительную стоимость сооружения и эксплуатации.

4.2 Последовательность аэродинамического рачета

Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в следующей последовательности:

  1. Выбираем основное расчетное направление.

  2. Производим нумерацию участков основного направления. Расход и длину каждого участка заносим в таблицу аэродинамического расчета.

  3. Определяем размеры сечения расчетных участков магистрали:

,

где L – объемный расход воздуха, м3

υpек - рекомендуемая скорость движения воздуха на участках вентиляционной системы: 5 – 8 м/с – для горизонтальных воздуховодов и 2 – 5 м/с – для вертикальных каналов

FР – площадь проходного сечения, м2

  1. По площади проходного сечения выбираем ближайшие стандартные размеры воздуховодов.

  2. Определяем фактическую скорость движения воздуха в воздуховоде:

  1. По фактической скорости вычисляют динамическое давление:

где ρ- плотность воздуха = 1,2 кг/м3

  1. Определяем удельную потерю давления на трение R, Па/м по номограмме. Для прямоугольных воздуховодов расчет проводится по эквивалентному диаметру:

  2. Определяются потери давления в местных сопротивлениях:

Z = Σζ ×pд

где Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений. Они определяются по Справочнику[17] и заносятся в таблицу 4.2.

  1. Определяются общие потери давления в системе:

p = R × βш × l +Z,

где βш – коэффициент, учитывающий шероховатость стенок.

10. Определяются потери давления на ответвлениях и производится увязка, которая должна быть не более 15 %. Воздуховоды принимаются из листовой стали толщиной 0,5 и 0,7 мм. Абсолютная шероховатость Кш стенок воздуховодов 0,1 мм. Поправочный коэффициент βш = 1[7].

Весь расчет сводится в таблицу 4.1

участка

Расход

воздуха

L, м3

Длина участка

l, м

Размеры воздуховодов

Скорость

воздуха

υ, м/с

Потери

на 1 м.

длины

R, Па/м

Коэфф.

учитыв шероховатость

стенок

каналов βШ

Потери

на трениие

R ш l

Па

Сумма коэффициентов

местных

сопротивлений

Σζ

Динамическое давление

рд, Па

Потери

на местных сопротивлениях

Z, Па

Потери

давления на

участке

R ш l +Z

Сумма потерь

давления

R ш l +Z

a x b,

мм

Эквивалентный

диаметр

dЭ, м

Площадь

сечения

Fp, м2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Приток П1

1-2

105,7

1,66

100×150

0,12

0,006

1,96

0,53

1

0,88

4,48

2,36

10,3

11,18

11,18

2-3

238

2,93

100×150

0,12

0,013

4,41

2,4

1

7,03

0,22

11,76

2,57

9,6

20,78

3-4

308,6

0,97

100×200

0,13

0,017

4,29

2

1

1,94

0,94

11,04

10,38

12,32

33,1

4-5

485

0,71

150×200

0,17

0,027

4,5

1,6

0,998

1,13

2,55

12,15

26,73

27,86

60,96

5-6

824,9

2,6

250×400

0,31

0,11

2,3

0,25

1,01

0,66

1,15

3,17

3,64

4,3

65,26

6-7

1674

3,56

250×400

0,31

0,093

4,65

0,7

1

2,49

0,2

12,97

2,59

5,08

70,34

7-8

1958,7

0,6

300×400

0,34

0,109

4,53

0,72

1

0,43

0,175

12,31

2,15

2,58

72,92

8-9

2243,4

1,6

300×500

0,375

0,125

4,15

0,52

1

0,83

0,2

10,33

2,07

2,9

75,82

9-10

2420,1

0,58

300×500

0,375

0,134

4,48

0,6

1

0,34

0,2

12,04

2,41

2,75

78,57

10-11

2596,8

4,63

300×500

0,375

0,144

4,81

0,71

1

3,29

0,22

13,88

3,05

6,34

84,91

Ответвления

2-12

132,3

0,775

100×150

0,12

0,007

2,45

0,85

1

0,66

2,5

3,6

9

9,66

3-13

70,6

1,125

100×150

0,12

0,004

1,31

0,37

1

0,42

2,8

1,03

2,88

3,3

4-14

176,4

0,775

100×150

0,12

0,01

3,27

1,7

0,999

1,32

2,65

6,42

17,01

18,33

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

7-15

284,7

0,425

100×200

0,13

0,016

3,95

1,85

1

0,79

3,075

9,36

28,78

29,57

8-16

284,7

0,425

100×200

0,13

0,016

3,95

1,85

1

0,79

2,8

9,36

26,21

27

9-17

176,7

0,425

100×150

0,12

0,01

3,27

1,7

1

0,72

3,52

6,42

22,6

23,32

10-18

176,7

0,425

100×150

0,12

0,01

3,27

1,7

1

0,72

3,52

6,42

22,6

23,32

19-20

132,3

3,55

100×150

0,12

0,007

2,45

0,85

1

3,02

2,73

3,6

9,83

12,85

12,85

20-6

198,9

1,94

100×150

0,12

0,011

3,68

1,9

0,999

3,68

2,2

8,12

17,86

21,54

34,4

21-20

66,6

0,775

100×150

0,12

0,004

1,23

0,25

1

0,19

2,97

0,91

2,7

2,89

22-23

86,1

0,86

100×150

0,12

0,005

1,59

0,39

1

0,34

2,88

1,52

4,38

4,72

4,72

23-24

325,1

0,67

100×150

0,12

0,018

6,02

4,3

0,998

2,88

1,2

21,74

26,1

28,97

33,69

24-25

411,2

0,69

100×200

0,13

0,023

5,7

3,5

0,997

2,41

0,6

19,57

11,74

14,15

47,84

25-6

650,2

2,48

15200

0,17

0,036

6,02

2,4

0,998

5,95

0,6

21,74

13

19

66,84

26-23

239

0,425

100×150

0,12

0,013

4,43

2,4

0,998

1,02

2,45

11,77

28,83

29,85

27-24

86,1

0,2

100×150

0,12

0,005

1,59

0,38

1

0,08

2,77

1,52

4,21

4,29

28-25

239

0,425

100×150

0,12

0,013

4,43

2,4

1

1,02

2,57

11,77

30,25

31,27

29-30

112,5

1,72

100×150

0,12

0,006

2,08

0,61

1

1,05

4,48

2,6

11,65

12,7

12,7

30-31

225,1

0,45

100×150

0,12

0,012

4,17

2,2

0,998

0,99

0,45

10,43

4,69

5,68

18,38

31-5

339,9

3,75

100×150

0,12

0,019

6,29

4,5

0,998

16,87

0,3

23,74

7,12

24

55,1

32-30

112,5

0,775

100×150

0,12

0,006

2,08

0,6

1

0,46

2,5

2,6

6,5

6,96

33-31

114,8

1,125

100×150

0,12

0,006

1,39

0,31

1

0,35

2,76

1,16

3,2

3,55

Приток П2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

1-2

105,9

1,06

100×150

0,12

0,006

1,96

0,55

1

0,58

4,48

2,3

10,3

10,88

10,88

2-3

211,8

2,99

100×150

0,12

0,012

3,92

2

1

5,98

2,28

9,22

21,02

27

37,88

3-4

388,2

2,34

150×150

0,15

0,022

4,69

2,1

1

4,91

0,2

13,2

2,64

7,55

112,88

4-5

498,5

0,27

15200

0,17

0,028

4,62

1,7

1

0,46

2,2

12,81

28,18

28,64

141,52

5-6

948,5

2,6

300×500

0,375

0,131

1,76

0,11

1

0,29

1,35

1,86

2,51

2,8

144,32

6-7

2361,5

1,94

300×500

0,375

0,131

4,37

0,58

1

1,12

-

-

-

1,12

145,44

Ответвления

2-8

105,9

0,2

100×150

0,12

0,006

1,96

0,55

1

0,11

2,5

2,3

5,75

5,86

3-9

176,4

2,2

100×150

0,12

0,01

3,27

1,7

1

3,74

2,58

6,41

22,29

26,03

4-10

110,3

0,425

100×150

0,12

0,006

2,04

0,7

1

0,3

2,6

2,5

6,5

6,8

11-12

136,9

1,77

100×150

0,12

0,008

2,53

0,9

1

1,59

2,65

3,84

10,18

11,77

11,77

12-13

308,8

2,1

100×150

0,12

0,017

5,72

4

1

8,4

1,45

19,6

28,42

36,82

48,59

13-5

450

0,94

100×200

0,13

0,025

6,25

4,2

1

3,9

1,3

23,44

30,47

34,37

82,96

12-14

171,9

1,47

100×150

0,12

0,01

3,18

1,65

1

2,42

3,6

6,07

21,85

24,27

13-15

141,1

0,425

100×150

0,12

0,008

2,61

0,9

1

0,38

2,76

4,09

11,29

11,67

16-17

350,6

2,31

100×200

0,13

0,019

4,87

2,6

1

6,0

4,47

14,23

63,61

69,61

69,61

17-6

701,2

0,91

100×200

0,13

0,039

9,74

8

1

7,28

1,3

56,92

74

81,27

150,88

17-18

350,6

0,425

100×200

0,13

0,019

4,87

2,6

1

1,11

2,5

14,23

35,58

36,69

19-20

176,4

2,75

100×150

0,12

0,01

3,27

1,75

1

4,81

2,73

6,41

17,5

22,31

22,31

20-21

444,1

1,6

100×150

0,12

0,025

8,22

7,5

1

12

1,6

40,54

64,86

76,86

99,17

21-6

711,8

0,21

150×200

0,17

0,039

6,59

3,2

1

0,67

1,3

26,06

33,88

37,08

136,25

20-22

267,7

0,425

100×150

0,12

0,015

4,96

3

1

1,27

2,8

14,76

41,33

42,6

21-23

267,7

0,425

100×150

0,12

0,015

4,96

3

1

1,27

2,65

14,76

39,11

40,38

Вытяжка В1

1-2

150

4,53

100×150

0,12

0,01

2,78

1,22

1

5,53

4,56

4,64

21,16

26,69

26,69

2-3

300

0,3

150×150

0,15

0,021

3,62

1,4

1

0,42

-

7,86

-

0,42

27,11

2-4

150

1,53

100×150

0,12

0,08

2,78

1,22

1

1,87

4,48

4,64

20,79

22,65

Вытяжка В2

1-2

180

2,45

100×150

0,12

0,01

3,33

1,7

1

4,16

3,18

6,65

21,15

25,31

25,31

2-3

285,9

2,26

100×200

0,13

0,016

3,97

1,7

1

3,84

0,87

9,64

8,24

12,07

37,38

3-4

427

2,6

15200

0,17

0,024

3,95

1,3

1

3,38

0,66

9,36

6,18

9,56

46,94

4-5

849,2

0,3

200×250

0,22

0,047

4,72

1,27

1

0,38

-

-

-

0,38

47,32

Ответвления

2-6

105,9

0,5

100×150

0,12

0,006

1,96

0,55

1

0,27

3,15

2,3

7,24

7,51

3-7

141,1

1,4

100×150

0,12

0,008

2,61

1

1

1,4

3,1

4,09

12,68

14,08

8-9

105,9

1,4

100×150

0,12

0,006

2,96

1,55

1

2,17

4,7

5,26

24,72

26,89

26,89

9-4

190,5

2,12

100×150

0,12

0,011

3,53

1,8

1

3,82

1,92

7,48

14,36

18,18

45,07

9-10

84,6

0,5

100×150

0,12

0,005

1,57

0,37

1

0,18

3,1

1,48

4,59

4,77

11-12

105,8

1,4

100×150

0,12

0,006

1,96

0,55

1

0,77

4,7

2,3

10,81

11,58

11,58

12-14

196,4

2,13

100×150

0,12

0,011

3,64

1,8

1

3,83

0,2

7,95

1,59

5,42

17

14-4

231,7

3

15250

0,19

0,032

1,72

0,25

1

0,75

0,85

1,77

1,5

2,25

19,25

12-13

90,6

0,5

100×150

0,12

0,005

1,68

0,42

1

0,21

3,1

1,69

5,24

5,45

14-15

35,3

3,57

100×150

0,12

0,002

0,65

0,08

1

0,29

1,88

0,25

0,47

0,76

Вытяжка В3

1-2

169,4

0,6

100×150

0,12

0,009

3,14

1,65

1

0,99

4,7

5,91

27,78

28,68

28,68

2-3

310,5

1,22

100×200

0,13

0,017

4,31

2

1

2,44

0,65

11,15

7,25

9,69

38,37

3-4

398,7

2,26

15200

0,17

0,022

3,69

1,2

1

2,71

0,47

8,17

3,84

6,55

44,92

4-5

536,2

1,03

15200

0,17

0,03

4,96

1,9

1

1,96

2,23

14,76

32,91

34,87

41,42

5-6

1263,2

0,3

25300

0,27

0,07

4,68

1

1

0,3

-

-

-

0,3

41,72

Ответвления

2-7

141,1

1,2

100×150

0,12

0,008

2,61

1

1

1,2

3,18

4,09

13

14,2

3-8

88,2

1,4

100×150

0,12

0,005

1,63

0,4

1

0,56

2,95

1,59

4,69

5,25

4-9

137,5

0,5

100×150

0,12

0,008

2,55

0,9

1

0,45

2,77

3,9

10,8

11,25

10-11

91,8

0,85

100×150

0,12

0,005

1,7

0,43

1

0,36

3,18

1,73

5,5

5,86

5,86

11-12

201,3

1,52

100×150

0,12

0,011

3,73

1,9

1

2,89

0,65

8,35

5,43

8,32

14,18

12-13

261,7

2,14

100×150

0,12

0,014

4,85

2,8

1

5,99

0,6

14,11

8,47

14,46

28,64

13-5

374,5

1,29

150×150

0,15

0,021

4,52

1,95

1

2,51

1

12,26

12,26

14,77

43,41

11-14

109,5

1,4

100×150

0,12

0,006

2,03

0,6

1

0,84

4,7

2,47

11,61

12,45

12-15

60,4

0,5

100×150

0,12

0,003

1,12

0,21

1

0,1

2,95

0,75

2,21

2,31

13-16

112,8

1,4

100×150

0,12

0,006

2,09

0,6

1

0,84

3,15

2,62

8,25

9,09

17-18

141,1

0,64

100×150

0,12

0,008

2,61

1

1

0,64

4,78

4,09

19,55

20,19

20,19

18-19

261,9

4,75

100×150

0,12

0,014

4,85

2,9

1

13,77

0,5

14,11

7,05

20,82

41,01

19-5

352,5

3

200×250

0,22

0,049

1,96

0,26

1

0,78

0,9

2,3

2,07

2,85

43,86

18-20

120,8

0,5

100×150

0,12

0,007

2,24

0,65

1

0,32

3,1

3,01

9,33

9,65

21-19

90,6

4,53

100×150

0,12

0,005

1,68

0,42

1

1,9

3,23

1,69

5,46

7,36

Вытяжка В4

1-2

250

0,2

100×150

0,12

0,014

4,63

2,6

1

0,52

3,1

12,86

39,87

40,39

40,39

2-3

439

5,36

100×250

0,14

0,024

4,88

2,4

1

12,86

1,05

14,29

15

27,86

99,62

3-4

744,3

0,5

200×250

0,22

0,041

4,13

1

1

0,5

0,6

10,23

6,14

6,64

106,26

4-5

1049,6

2,65

200×300

0,24

0,058

4,86

1,22

1

3,23

0,65

14,17

9,21

12,44

118,7

5-6

1462,4

0,46

300×300

0,3

0,081

4,51

0,8

1

0,37

0,65

12,2

7,93

8,3

127

6-7

1875,2

3,5

300×400

0,34

0,104

4,34

0,65

1

2,27

0,5

11,3

6,65

7,92

134,92

7-8

2353,2

6,88

300×500

0,375

0,131

4,36

0,6

1

4,13

0,36

11,4

4,1

8,23

143,15

8-9

2453,1

1,7

300×500

0,375

0,136

4,54

0,65

1

1,1

0,1

12,37

1,24

2,34

145,49

9-10

2625,3

0,76

300×500

0,375

0,146

4,86

0,72

1

0,55

-

-

-

0,55

146,04

Ответвления

2-11

189

1,01

100×150

0,12

0,01

3,5

1,8

1

1,82

3,15

7,35

23,15

25

3-12

305,3

0,2

100×200

0,13

0,017

4,24

2

1

0,4

3,15

10,79

33,9

34,3

4-13

305,3

0,2

100×200

0,13

0,017

4,24

2

1

0,4

3,15

10,79

33,9

34,3

5-14

412,8

0,2

150×150

0,15

0,023

5

2,3

1

0,46

3,1

15

46,5

46,96

6-15

412,8

0,2

150×150

0,15

0,023

5

2,3

1

0,46

2,95

15

44,2

44,66

7-16

478

0,2

150×200

0,17

0,026

4,42

1,55

1

0,31

2,47

11,72

28,95

29,26

8-17

99,9

0,2

100×150

0,12

0,005

1,85

0,47

1

0,09

-12,8

2,05

-26,24

-26,15

9-18

172,2

2

100×150

0,12

0,009

3,19

1,7

1

3,4

-12,8

6,11

-78,21

-74,81

Вытяжка В5

1-2

214,4

1,05

100×150

0,12

0,012

3,97

2

1

2,1

-

-

-

2,1

2,1

Вытяжка В7

1-2

450

1,26

100×250

0,14

0,025

5

2,5

1

3,15

2,2

15

33

36,15

36,15

2-3

900

1,03

200×250

0,22

0,05

5

1,4

1

1,44

0,3

15

4,5

5,94

42,09

Приток П3

1-2

305,25

3,11

100×150

0,12

0,011

5,65

3,8

1

11,8

0,6

19,1

11,46

23,26

23,66

2-3

610,5

3,11

150×150

0,15

0,022

7,7

5

1

15,5

0,6

35,6

21,36

36,86

60,52

3-4

915,75

3,11

15250

0,19

0,032

6,78

3

1

9,33

0,6

27,6

16,56

25,89

86,41

4-5

1221

3,11

200×250

0,22

0,042

6,78

2,5

1

7,77

0,6

27,6

16,56

24,33

110,74

5-6

1526,25

3,11

25250

0,25

0,053

6,78

2,2

1

6,84

0,6

27,6

16,56

23,4

134,14

6-7

1831,5

3,11

25300

0,27

0,063

6,78

1,95

1

6,06

0,6

27,6

16,56

22,62

156,76

7-8

2136,75

3,11

25300

0,27

0,074

7,9

2,5

1

7,77

0,6

37,4

22,44

30,21

186,97

8-9

2442

3,11

25400

0,31

0,085

6,78

1,6

1

4,98

0,6

27,6

16,56

21,54

208,51

9-10

2747,25

3,11

25400

0,31

0,095

7,63

1,9

1

5,91

0,6

34,9

20,94

26,85

235,36

10-11

3052,5

4,5

25400

0,31

0,106

8,5

2,5

1

11,25

0,7

43,3

30,31

41,56

276,92

11-12

6105,1

2,63

500×500

0,5

0,212

6,78

0,8

1

2,1

0,7

27,6

16,56

18,66

295,58

Таблица 4.2. Коэффициенты местных сопротивлений

Номер участка

Тип местного сопротивления

Коэффициент местного сопротивления ζ

Количество

Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σζ

1

2

3

4

5

Приток П1

1-2

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на проход

2,2

0,08

2,2

1

1

1

4,48

2-3

Тройник на проход

0,22

1

0,22

3-4

Переход

Тройник на проход

0,34

0,6

1

1

0,94

4-5

Переход

Тройник на проход

0,35

2,2

1

1

2,55

5-6

Крестовина на проход

1,15

1

1,15

6-7

Тройник на проход

0,2

1

0,2

7-8

Тройник на проход

0,175

1

0,175

8-9

Тройник на проход

0,2

1

0,2

9-10

Тройник на проход

0,2

1

0,2

10-11

Отвод 250×400

0,22

1

0,22

2-12

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,3

1

1

0,8

3-13

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,6

1

1

2,8

4-14

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,45

1

1

2,65

7-15

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,875

1

1

3,075

8-16

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,6

1

1

2,8

9-17

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

1,32

1

1

3,52

10-18

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

1,32

1

1

3,52

19-20

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на проход

2,2

0,08

0,45

1

1

1

2,73

20-6

Крестовина на ответвление

2,2

1

2,2

21-20

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,77

1

1

2,97

22-23

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

0,6

1

1

1

2,88

23-24

Тройник на проход

1,2

1

1,2

24-25

Тройник на проход

0,6

1

0,6

25-6

Крестовина на ответвление

0,6

1

0,6

26-23

Воздухораспределительная решетка

Тройник на проход

2,2

0,25

1

1

2,45

27-24

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,57

1

1

2,77

28-25

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,37

1

1

2,57

29-30

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на проход

2,2

0,08

2,2

1

1

1

4,48

30-31

Тройник на проход

0,45

1

0,45

31-5

Тройник на ответвление

0,3

1

0,3

32-30

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,3

1

1

2,5

33-31

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,56

1

1

2,76

Приток П2

1-2

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на проход

2,2

0,08

2,2

1

1

1

4,48

2-3

Отвод 100×150

Тройник на проход

0,08

2,2

1

1

2,28

3-4

Тройник на проход

0,2

1

0,2

4-5

Тройник на проход

2,2

1

2,2

5-6

Крестовина на проход

1,35

1

1,35

6-7

-

-

-

-

2-8

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,3

1

1

2,5

3-9

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на оветвление

2,2

0,08

0,3

1

1

1

2,58

4-10

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,4

1

1

2,6

11-12

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

0,37

1

1

1

2,65

12-13

Тройник на проход

1,45

1

1,45

13-5

Тройник на ответвление

1,3

1

1,3

12-14

Воздухораспределительная решетка

Тройник на проход

2,2

1,4

1

1

3,6

13-15

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,56

1

1

2,76

16-17

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×200

Тройник на проход

2,2

0,07

2,2

1

1

1

4,47

17-6

Крестовина на ответвление

1,3

1

1,3

17-18

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,3

1

1

2,5

19-20

Воздухораспределительная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

0,45

1

2

1

2,73

20-21

Тройник на проход

1,6

1

1,6

21-6

Крестовина на ответвление

1,3

1

1,3

20-22

Воздухораспределительная решетка

Тройник на проход

2,2

0,6

1

1

2,8

21-23

Воздухораспределительная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,45

1

1

2,65

Вытяжка В1

1-2

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на проход

2,2

0,08

2,2

1

2

1

4,56

2-4

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

0,3

1

1

1

4,48

Вытяжка В2

1-2

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на проход

2,2

0,08

0,9

1

1

1

3,18

2-3

Тройник на проход

0,87

1

0,87

3-4

Крестовина на проход

0,66

1

0,66

2-6

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,95

1

1

3,15

3-7

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,9

1

1

3,1

8-9

Воздухозаборная решетка

Тройник на проход

2,2

2,5

1

1

4,7

9-4

Крестовина на ответвление

1,92

1

1,92

9-10

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,9

1

1

3,1

11-12

Воздухозаборная решетка

Тройник на проход

2,2

2,5

1

1

4,7

12-14

Тройник на проход

1,2

1

1,2

14-4

Крестовина на ответвление

1,85

1

1,85

12-13

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,9

1

1

3,1

14-15

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

-0,4

1

1

1

1,88

Вытяжка В3

1-2

Воздухозаборная решетка

Тройник на проход

2,2

2,5

1

1

4,7

2-3

Тройник на проход

0,65

1

0,65

3-4

Тройник на проход

0,47

1

0,47

4-5

Крестовина на проход

2,23

1

2,23

2-7

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

0,9

1

1

1

3,18

3-8

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,75

1

1

2,95

4-9

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,57

1

1

2,77

10-11

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

0,9

1

1

1

3,18

11-12

Тройник на проход

0,65

1

0,65

12-13

Тройник на проход

0,6

1

0,6

13-5

Крестовина на ответвление

1

1

1

11-14

Воздухозаборная решетка

Тройник на проход

2,2

2,5

1

1

4,7

12-15

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,75

1

1

2,95

13-16

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,95

1

1

3,15

17-18

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на проход

2,2

0,08

2,5

1

1

1

4,78

18-19

Тройник на проход

0,5

1

0,5

19-5

Крестовина на ответвление

0,9

1

0,9

18-20

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,9

1

1

3,1

21-19

Воздухозаборная решетка

Отвод 100×150

Тройник на ответвление

2,2

0,08

0,95

1

1

1

3,23

Вытяжка В4

1-2

Воздухозаборная решетка

Тройник на проход

2,2

0,9

1

1

3,1

2-3

Отвод 150×150

Тройник на проход

0,15

0,9

1

1

1,05

3-4

Тройник на проход

0,6

1

0,6

4-5

Тройник на проход

0,65

1

0,65

5-6

Тройник на проход

0,65

1

0,65

6-7

Тройник на проход

0,5

1

0,5

7-8

Отвод 300×500

Тройник на проход

0,26

0,1

1

1

0,36

8-9

Тройник на проход

0,1

1

0,1

2-11

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,95

1

1

3,15

3-12

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,95

1

1

3,15

4-13

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,95

1

1

3,15

5-14

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,9

1

1

3,1

6-15

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,75

1

1

2,95

7-16

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

0,27

1

1

2,47

8-17

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

-15

1

1

-12,8

9-18

Воздухозаборная решетка

Тройник на ответвление

2,2

-15

1

1

-12,8

Вытяжка В7

1-2

Тройник на проход

2,2

1

2,2

2-3

Тройник на ответвление

0,3

1

0,3

Приток П3

1-2

Тройник на проход

0,6

1

0,6

2-3

Тройник на проход

0,6

1

0,6

3-4

Тройник на проход

0,6

1

0,6

4-5

Тройник на проход

0,6

1

0,6

5-6

Тройник на проход

0,6

1

0,6

6-7

Тройник на проход

0,6

1

0,6

7-8

Тройник на проход

0,6

1

0,6

8-9

Тройник на проход

0,6

1

0,6

9-10

Тройник на проход

0,6

1

0,6

10-11

Тройник на проход

Отвод

0,6

0,1

1

1

0,7

11-12

Тройник на проход

Отвод

0,6

0,1

1

1

0,7

4.3 Увязка потерь давлений на ответвлениях

Определяем потери давления на ответвлениях, которые должны быть не более 15 %.

Приток П1

Δр5-31 =(55,1-60,96)100/60,96= -9,6%

Δр6-25 =(22,94-65,26)100/65,26= -67% Устанавливаем шиберную заслонку

Δр6-20 =(66,84-65,26)100/65,26= 2,4

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Приток П2

Δр5-13 =(71,19-141,52)100/141,52= -52% Устанавливаем шиберную заслонку

Δр6-17 =(150,88-144,32)100/144,32=4,5%

Δр6-21 =(136,25-144,32)100/144,32= -5,5%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Вытяжка В2

Δр4-9 =(45,07-46,94)100/46,94= -4%

Δр4-14 =(47,02-46,94)100/46,94= 1,7%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Вытяжка В3

Δр5-13 =(43,41-41,42)100/41,42=4,8%

Δр5-19 =(43,86-41,42)100/41,42= 5,9%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

5. Подбор вентиляционных устройств и оборудования


5.1 Подбор калориферов

Приточная система П1

  1. Расход тепла Q определяется по формуле[12]:

Q = 0,278 × С× (tк - tн), Вт

где С – удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L – количество нагреваемого воздуха, м3

tк и tн - температуры воздуха после и до калорифера, 0 С

Q = 0,278 × 1 × 2596,8 ×1,453 (14,5 +31) = 47726,6 Вт

  1. Задаваясь массовой скоростью νρ=4-12кг/с×м2 , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

Fж = G/ (3600νρ) = 3773,1/(3600 х 9) = 0,116 м2

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС7А-П

Площадь живого сечения по воздуху fф = 0,1720 м2

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя fтр =0,00116 м2

Площадь поверхности нагрева Fк=14,16 м2

3. Определяем по фактическому живому сечению fф фактическую массовую скорость воздуха

(νρ)ф =G/(3600 fф)

(νρ)ф =3773,1/(3600× 0,1720)=6,093 кг/с×м2

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

ω = Q/( fтр ×ρ× Cв (tг - tо))=47726,6/(0,00116 ×970 ×4190(95-70) )=0,45 м/c

где Q – расход тепла на нагрев воздуха, Вт

ρ- плотность воды, кг/м3

fтр – плотность живого сечения для прохода теплоносителя

tг - температура горячей воды, поступающей в калорифер

tо – температура обратной воды

Cв – удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=38,87 Вт/ м2 оС

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Δркалор= 91,91 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(tО-tК)/( tГ-tН)=(70-14,5)/(95+31)=55,5/126=0,44 ≤ 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср – средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 оС

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 оС

Fтр = 47726,6 /38,87 (82,5 + 8,25) = 13,53 м2

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =13,53/14,16 = 0,95

Устанавливаем один калорифер площадью 14,16 м2

Приточная система П2

1.Расход тепла Q определяется по формуле[20]:

Q = 0,278 × С× (tк - tн), Вт

где С – удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L – количество нагреваемого воздуха, м3

tк и tн - температуры воздуха после и до калорифера, 0 С

Q = 0,278 × 1 × 2361,5 ×1,453 (14,5 +31) = 43402 Вт

2.Задаваясь массовой скоростью νρ=4-12кг/с×м2 , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

Fж = G/ (3600νρ) = 3431,3/(3600 х 9) = 0,106 м2

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС6А-П

Площадь живого сечения по воздуху fф = 0,1392 м2

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя fтр =0,00116 м2

Площадь поверхности нагрева Fк=11,4 м2

3. Определяем по фактическому живому сечению fф фактическую массовую скорость воздуха

(νρ)ф =G/(3600 fф)

(νρ)ф =3431,3/(3600× 0,1392)=6,85 кг/с×м2

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

ω = Q/( fтр ×ρ× Cв (tг - tо))=43402/(0,00116 ×970 ×4190(95-70) )=0,37 м/c

где Q – расход тепла на нагрев воздуха, Вт

ρ- плотность воды, кг/м3

fтр – плотность живого сечения для прохода теплоносителя

tг - температура горячей воды, поступающей в калорифер

tо – температура обратной воды

Cв – удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=39,68 Вт/ м2 оС

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Δркалор= 112,54 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(tО-tК)/( tГ-tН)=(70-14,5)/(95+31)=55,5/126=0,44 ≤ 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср – средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 оС

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 оС

Fтр = 43402 /39,68 (82,5 + 8,25) = 12,05 м2

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =12,05/11,4 = 1,06

Устанавливаем один калорифер площадью 11,4 м2

Приточная система П3

1. Расход теплоты на подогрев приточного воздуха определяется по формуле

QПР =0,28 с (tК-tН), Вт

QПР = 0,28×1×4376,5×1,208(31-8,2)=33751 Вт

где С – удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L – количество нагреваемого воздуха, м3

tк и tн - температуры воздуха после и до калорифера, 0 С

2.Задаваясь массовой скоростью νρ=4-12кг/с×м2 , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

Fж = G/ (3600νρ) = 5286,8/(3600 х 7) = 0,2098 м2

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС9А-П

Площадь живого сечения по воздуху fф = 0,2376 м2

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя fтр =0,00116 м2

Площадь поверхности нагрева Fк=19,56 м2

3. Определяем по фактическому живому сечению fф фактическую массовую скорость воздуха

(νρ)ф =G/(3600 fф)

(νρ)ф =5286,8/(3600× 0,2376)=6,18 кг/с×м2

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

ω = Q/( fтр ×ρ× Cв (tг - tо))=33751/(0,00116 ×970 ×4190(95-70) )=0,29 м/c

где Q – расход тепла на нагрев воздуха, Вт

ρ- плотность воды, кг/м3

fтр – плотность живого сечения для прохода теплоносителя

tг - температура горячей воды, поступающей в калорифер

tо – температура обратной воды

Cв – удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=37,28 Вт/ м2 оС

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Δркалор= 96,23 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(tО-tК)/( tГ-tН)=(70+8,2)/(95+31)=78,2/126=0,6 ≥ 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср – средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 оС

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 оС

Fтр = 33751 /37,28 (82,5 + 8,25) = 9,98 м2

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =9,98/19,56 = 0,5

Устанавливаем один калорифер площадью 19,56 м2

5.2 Подбор фильтров

Приточная система П1

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра Lя = 1540 м3/ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/Lя =2596,8/1540=1,69=2

Общая площадь фильтра Fф=0,22×2=0,44 м2

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/Fф =2596,8/0,44=5901,8 м3/(м2ч)

Начальное сопротивление фильтра Δрн=28 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м2.

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

Gc=CН L Е τ = 0,001×2596,8×0,82×8=17 г/сутки

где CН – начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ Fф/ Gc=2300×0,44/17=60 суток

Приточная система П2

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра Lя = 1540 м3/ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/Lя =2361,5/1540=1,53=2

Общая площадь фильтра Fф=0,22×2=0,44 м2

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/Fф =2361,5/0,44=5367 м3/(м2ч)

Начальное сопротивление фильтра Δрн=25 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м2.

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

Gc=CН L Е τ = 0,001×2361,5×0,82×8=15,5 г/сутки

где CН – начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ Fф/ Gc=2300×0,44/15,5=65 суток

Приточная система П3

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра Lя = 1540 м3/ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/Lя =6105,1/1540=4

Общая площадь фильтра Fф=0,22×4=0,88 м2

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/Fф =6105,1/0,88=6937,6 м3/(м2ч)

Начальное сопротивление фильтра Δрн=38 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м2.

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

Gc=CН L Е τ = 0,001×6105,1×0,82×8=40 г/сутки

где CН – начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ Fф/ Gc=2300×0,88/40=51 сутка

5.3 Подбор воздушных клапанов

Приточная система П1

Выбираем воздушный клапан АВК 300×500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 и сопротивлением Δр = 10 Па

Приточная система П2

Выбираем воздушный клапан АВК 300×500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 и сопротивлением Δр = 10 Па

Приточная система П3

Выбираем воздушный клапан АВК 500×500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 и сопротивлением Δр = 10 Па

5.4 Подбор вентиляторов

Приточная система П1

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2(ΔрСИСТ +ΔрКЛАП+ΔрФИЛЬТ +ΔрКАЛ +ΔрРЕШ +ΔрГЛУШ)=

=1,2 (84,91+10+28+91,91+2,2+25)=266,22 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 2596,8=2856,5 м3

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 4 (исполнение 1) L = 2900 м3/ч Δр= 270 Па (вентагрегат Е4. 090-2б) с диаметром ротора 0,9 DНОМ, частотой вращения 1390 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4АА63В4 N=0,55 кВт. Масса агрегата 53 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Δp/3600×1000×ηВЕНТ

ηВЕНТ = 0,74 из аэродинамической характеристики

N= 2900×270/3600×1000×0,74=0,29 кВт.

Приточная система П2

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2(ΔрСИСТ +ΔрКЛАП+ΔрФИЛЬТ +ΔрКАЛ +ΔрРЕШ +ΔрГЛУШ)=

=1,2 (145,44+10+25+112,54+2,2+25)=352,2 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 2361,5=2597,6 м3

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 5 (исполнение 1) L = 2600 м3/ч Δр= 355 Па (вентагрегат Е5.100-1) с диаметром ротора 1,0 DНОМ, частотой вращения 900 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А71В6 N=0,55 кВт. Масса агрегата 91,1 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Δp/3600×1000×ηВЕНТ

ηВЕНТ = 0,78 из аэродинамической характеристики

N= 2600×355/3600×1000×0,78=0,33 кВт.

Приточная система П3

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2(ΔрСИСТ +ΔрКЛАП+ΔрФИЛЬТ +ΔрКАЛ +ΔрРЕШ +ΔрГЛУШ)=

=1,2 (295,6+10+38+96,23+2,2+30)=519,23 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 6105,1=6715,6 м3

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 5 (исполнение 1) L = 6750 м3/ч Δр= 520 Па (вентагрегат Е5.100-2) с диаметром ротора 1,0 DНОМ, частотой вращения 1415 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А80В4 N=1,5 кВт. Масса агрегата 96 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Δp/3600×1000×ηВЕНТ

ηВЕНТ = 0,82 из аэродинамической характеристики

N= 6750×520/3600×1000×0,82=1,19 кВт.

Вытяжная система В1

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2ΔрСИСТ =1,2 ×21,1=23,2 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 300=330 м3

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 30/22-2Е-10 L = 330 м3/ч Δр= 25 Па с частотой вращения 710 об/мин и N=0,067 кВт.

Вытяжная система В2

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2ΔрСИСТ =1,2 ×47,32=52,05 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 849,2=934,1 м3

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 30/22-2Е-6 L = 950 м3/ч Δр= 55 Па с частотой вращения 25400 об/мин и N=0,105 кВт.

Вытяжная система В3

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2ΔрСИСТ =1,2 ×41,72=45,9 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 1263,2=1389,5 м3

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 56/35-4Е-8 L = 1400 м3/ч Δр= 50 Па с частотой вращения 730 об/мин и N=0,185 кВт.

Вытяжная система В4

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2ΔрСИСТ =1,2 ×146,04=160,64 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 2625,3=2887,8 м3

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 4 (исполнение 1) L = 2900 м3/ч Δр= 165 Па (вентагрегат Е4.110-1б) с диаметром ротора 1,1 DНОМ, частотой вращения 910 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А71А6 N=0,37 кВт. Масса агрегата 63,6 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=L Δp/3600×1000×ηВЕНТ

ηВЕНТ = 0,64 из аэродинамической характеристики

N= 2900×165/3600×1000×0,64=0,21 кВт.

Вытяжная система В5

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2ΔрСИСТ =1,2 ×21=23,1 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 214,4=235,8 м3

К установке принимаем радиальный вентилятор ВР-86-77-2,5 L = 240 м3/ч Δр= 25 Па с диаметром ротора 1,0 DНОМ, частотой вращения 1350 об/мин и с электродвигателем на одной оси АИР56А4 N=0,12 кВт. Масса агрегата 20,7 кг.

Вытяжная система В7

Расчетное давление вентилятора составит:

ΔрВЕНТ=1,2ΔрСИСТ =1,2 ×42,2=46,4 Па

Подача вентилятора:

LВЕНТ = 1,2× LСИСТ =1,2× 900=990 м3

К установке принимаем радиальный вентилятор ВР-86-77-2,5 L = 1000 м3/ч Δр= 50 Па с диаметром ротора 1,0 DНОМ, частотой вращения 2750 об/мин и с электродвигателем на одной оси АИР63В2 N=0,55 кВт. Масса агрегата 22,2 кг.

Вытяжная система В8

Для вытяжки из помещения свинарника-откормочника используем 2 вентагрегата.

К установке принимаем 2 крышных радиальных вентилятора ВКР № 4 L = 3100 м3/ч Δр= 60 Па с частотой вращения 1000 об/мин и N=0,55 кВт. Масса агрегата 60 кг.

5.5 Подбор шумоглушителей

Приточная система П1

Выбираем трубчатый шумоглушитель ГТП 2-4 высотой 0,5 м, шириной 0,8 м и длиной 0,48 м с аэродинамическим сопротивлением 25 Па.

Приточная система П2

Выбираем трубчатый шумоглушитель ГТП 2-4 высотой 0,5 м, шириной 0,8 м и длиной 0,48 м с аэродинамическим сопротивлением 25 Па.

Приточная система П3

Выбираем трубчатый шумоглушитель ГТП 2-6 высотой 0,7 м, шириной 1,0 м и длиной 0,48 м с аэродинамическим сопротивлением 30 Па.

Таблица 5.1.

Сводная таблица основного вентиляционного оборудования.

Номер и индекс системы

Оборудование

Характеристики

Тип и номер

Тип привода

1

2

3

4

ПС1

Калорифер

КВС7А-П

Фильтр

ФяРБ

Воздушный клапан

АВК 300×500

МЭО 16/63-0,25

Шумоглушитель

ГТП 2-4

Радиальный вентилятор

ВЦ 4-75 № 4

4АА63В4

ПС2

Калорифер

КВС6А-П

Фильтр

ФяРБ

Воздушный клапан

АВК 300×500

МЭО 16/63-0,25

Шумоглушитель

ГТП 2-4

Радиальный вентилятор

ВЦ 4-75 № 5

4А71В6

ПС3

Калорифер

КВС9А-П

Фильтр

ФяРБ

Воздушный клапан

АВК 500×500

МЭО 16/63-0,25

Шумоглушитель

ГТП 2-6

Радиальный вентилятор

ВЦ 4-75 № 5

4А80В4

ВС1

Крышной вентилятор

VRK 30/22-2Е-10

ВС2

Крышной вентилятор

VRK 30/22-2Е-6

ВС3

Крышной вентилятор

VRK 56/35-4Е-8

ВС4

Радиальный вентилятор

ВЦ 4-75 № 4

4А71А6

ВС5

Радиальный вентилятор

ВР-86-77-2,5

АИР56А4

ВС7

Радиальный вентилятор

ВР-86-77-2,5

АИР63В2

ВС8

Крышной вентилятор

ВКР № 4

2.1 Подготовительные работы

Подготовительные работы включают в себя разработку и заключение контрактов на строительство систем вентиляции, инженерную подготовку производства, подготовку объекта под монтаж [22].

Монтаж систем промышленной вентиляции начинается с того, что бригаде монтажников передают техническую документацию : поэтажные планы здания с наружными разрезами и нанесённым на них расположением вентиляционных систем, рабочие чертежи отдельных узлов и систем, способов установки оборудования и органов управления, детали крепления. На всех чертежах обязательно должны быть указаны типы и марки оборудования, размеры и формы воздуховодов, расположение их по отношению к строительным конструкциям. Обязательным документом является проект производства работ - ППР, или краткая технологическая записка.

Необходимо, чтобы к началу монтажа вентиляционных установок основные строительные работы на месте монтажа были закончены.

При монтаже систем вентиляции надо строго соблюдать указания проекта, не нарушать строительные конструкции здания. Малейшие отступления от проекта должны быть согласованы с проектной организацией.

Объект считается подготовленным к монтажу при полной готовности строительных конструкций, на которых устанавливают вентиляционное оборудование и прокладывают воздуховоды, а также готовности помещений вентиляционных камер. К началу монтажа оборудования строители должны закончить фундаменты под оборудование. В стенах и перекрытиях должны быть оставлены монтажные проёмы для подачи крупногабаритного оборудования и воздухоотводов к месту монтажа. Технологическое оборудование должно быть установлено на месте.

До начала монтажа в цехе должны быть закончены работы, связанные с проводкой электроосвещения, сооружением лесов и подмостей для монтажа оборудования и воздухоотводов па высоте. К месту монтажа должен быть свободный доступ [23].

2.2 Заготовительные работы

Заготовительные работы - это производство деталей воздухоотводов для монтируемых систем вентиляции. Номенклатура деталей воздухоотводов для каждой системы индивидуальна и окончательно определяется в ходе монтажного проектирования.

При индустриальном методе монтажа изготовление деталей воздухоотводов (вентиляционных заготовок) отделено от монтажных работ, т.е. детали воздухоотводов изготавливаются вне монтажного объекта на заготовительных предприятиях.

Различают следующие виды заготовительных предприятий:

- вентиляционный завод как самостоятельное юридическое лицо;

- центральная заготовительная мастерская, как правило, на балансе монтажной фирмы;

- участковая заготовительная мастерская, на балансе монтажной фирмы.

В УЗМ изготавливаются мелкие детали и подмеры по разовым заказам.

Системы вентиляции монтируются из:

- стандартного оборудования (приточных камер, вентиляторов и др.);

- типовых устройств и деталей систем (мягких вставок, глушителей шума, заслонок, шиберов клапанов, дефлекторов, узлов прохода через кровлю,воздухораспределительных устройств, деталей подвеса трасс воздуховодов: хомутов,тяг, кронштейнов, талрепов, траверс и др.)

- деталей воздухоотводов (прямых и фасонных частей круглого, прямоугольногосечения, деталей соединения воздуховодов между собой: (ниппелей, реечныхсоединений, шин, фланцев, бандажей и др.); фасонные части: отводы, переходы, заглушки и узлы ответвлений ( врезки, тройники и крестовины);

- контрольно-измерительных приборов (КИП) и приборов автоматики;

- различных материалов (уплотнительных прокладок, мастик, изоляционных материалов) [23].

2.3 Транспортные средства

Транспортные работы обеспечивают доставку материальных элементов и технических средств строительных процессов к местам возведения сооружений или прокладки воздуховодов транспортным процессом погрузки-разгрузки и складирования [22].

2.4 Такелажные работы

Монтаж систем промышленной вентиляции связан с перемещением тяжелого и громоздкого оборудования. Установка элементов циклонов, калориферов, вентиляторов и другого оборудования требует применения всевозможных грузоподъемных и других такелажных механизмов и приспособлений.

Такелажные работы должны вестись в строгом соответствии с типовыми схемами производства работ по монтажу систем промышленной вентиляции.

До начала выполнения такелажных работ осматривают оборудование и намечают способы закрепления строп и перемещение его. Проверяют наличие монтажных петель на оборудование и в случае необходимости приваривают их. Пользоваться следует только инвентарными стропами, которые надо внимательно осмотреть. Стропы с порванными петлями и нарушенными оплетками применять нельзя.

Почти при любой такелажной операции приходится пользоваться стальными и пеньковыми канатами. От правильного подбора канатов и их качества зависят успешное выполнение такелажных работ, сохранность монтируемого оборудования и что самое главное, безопасность монтажников, выполняющих такелажные работы. Это обстоятельство требует особо внимательного отношения к выбору строповочных средств.

При монтаже лёгкого оборудования груз поднимают вручную или с помощью простого блока или полиспаста, при этом пользуются пеньковыми канатами диаметром до 28 мм. При монтаже тяжелого оборудования применяют стальные канаты. Такелажные подъемные механизмы (лебёдки, краны и др.) должны быть оснащены стальными канатами.

Для такелажных работ применяют канаты, свитые из проволок одного диаметра, двойной свивки с: пеньковым сердечником в шесть прядей. В одной пряди 19 проволок.

Необходимое сечение каната подбирают по таблицам, где для каждого сечения каната указано расчетное разрывное усилие. Величину расчетного разрывного усилия определяют но формуле: